Нижняя арматура ростверка

Армирование нижней зоны плиты выполняется в виде основной и дополнительной арматуры. Основная арматура укладывается по всей площади плиты, дополнительная под колоннами – в зонах максимальных опорных моментов. Площадь сечения основной арматуры принимается по значениям моментов, полученных для средней полуполосы (Мсп).

Требуемая площадь нижней основной арматуры ростверка на 1 п.м:

Аs,осн = Mсп /(0,9×Rs×h0× l2/4), (24)

где l2/4 – ширина средней полуполосы,

h0 = h – as – рабочая высота сечения.

Требуемая площадь одного стержня:

Аs1, осн= Аs,осн /n , (25)

где n = 1000/s – количество стержней в пределах полосы шириной 1п.м;

s – шаг рабочих стержней.

Диаметр дополнительной арматуры назначается из условия, что суммарная площадь основной и дополнительной арматуры достаточна для восприятия опорных моментов Мп, полученных для подколонной полуполосы.

Требуемая площадь дополнительной арматуры:

Аs,доп = (Мпп - Mсп)/(0,9×Rs×h0× l2/4) (26)

Требуемая площадь одного дополнительного стержня:

Аs1,доп= Аs,доп /n. (27)

Схема армирования подколонной полуполосы показана на рис. 9.

Нижняя арматура ростверка - student2.ru

Рис.9. Схема армирования ростверка КСП:

1 – верхняя арматура; 2 – основная нижняя арматура; 3 – дополнительная нижняя арматура.

Примечание: на рисунке сваи условно не показаны.

Армирование ростверка в направлении оси X принимается аналогично.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. СНиП 2.02.01-83 Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования. – М.: 1985. – 41с.

2. СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты. Нормы проектирования. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. – 42с.

3. СП 50-102-2003 Проектирование и устройство свайных фундаментов. М.: Госстрой России, 2004, 82 с.

4. Рекомендации по проектированию железобетонных монолитных каркасов с плоскими перекрытиями. Москва, НИИЖБ, 1993 г.

5. Руководство по проектированию фундаментных плит каркасных зданий. М.: Стройиздат, 1977.

6. Берлинов М.В. Основания и фундаменты: Учеб. для строит. специальностей вузов. -3-е изд., стер: – М.: Высш. шк., 1999: – 319с.

7. Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты (включая специальный курс инженерной геологии). – 2-е изд. перераб. и доп.– Л.: Стройиздат, 1988. – 415с.; ил.

8. Ухов С.Б. и др. Механика грунтов, основания и фундаменты: Учеб.пособие для строит. спец. вузов/ С.Б.Ухов, В.В.Семенов, В.В.Знаменский/. – 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 2002. - 566с.: ил.

Приложение 1

Таблица 1.1

Расчетное сопротивление R под нижним концом забивных свай

Глубина погружения нижнего конца сваи, м Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа
песчаных грунтов средней плотности
гравелистых крупных средней крупности мелких пылеватых
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL равном
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
6600 3100 2000
6800 3200 2100
7000 3400 2200
7300 3700 2400
10 500 7700 4000 2600
11 700 8200 4400
12 600 4800
13 400
14 200
15 000 10 000
Примечания: 1. Над чертой даны значения R для песчаных грунтов, под чертой ‑ для пылевато-глинистых. 2. Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м ‑ от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки. 3. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL пылевато-глинистых грунтов значения R и fi определяются интерполяцией. 4. Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по данным статического зондирования, значения R для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить

Продолжение табл.1.1

на 100%. При определении степени плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R следует увеличить на 60%, но не более чем 20 МПа. 5. Значения расчетных сопротивлений R допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт для зданий и прочих сооружений составляет не менее 3 м. 6. Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0,15´0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20%. 7. Для супесей при числе пластичности Ip £ 4 и коэффициенте пористости е < 0,8 расчетные сопротивления R и fi следует определять как для пылеватых песков средней плотности. 8. Для глинистых грунтов, имеющих степень влажности в природном состоянии Sr < 0,8, показатель текучести IL следует вычислять для водонасыщенного грунта.

Таблица 1.2

Расчетное сопротивление R под нижним концом набивных и буровых свай

Глубина заложения нижнего конца сваи h, м Расчетное сопротивление R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай с уширением и без уширения и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном при пылевато-глинистых грунтах, за исключением лессовых, с показателем текучести IL равным
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6

Таблица 1.3

Расчетное сопротивление f

Средняя глубина расположения слоя грунта, м Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай и свай оболочек fi, кПа
песчаных грунтов средней плотности
крупных и средней крупности мелких пылеватых
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
Примечания: 1. Значения расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай fi следует увеличивать на 30% по сравнению со значениями, приведенными в данной таблице. 2. Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости e < 0,5 и глин с коэффициентом пористости e < 0,6 следует увеличивать на 15% по сравнению со значениями, приведенными в данной таблице при любых значениях показателя текучести.

Таблица 1.4

Коэффициенты условий работы gсR и gcf для забивных свай

Способы погружения забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов Коэффициенты условий работы грунта при расчете несущей способности свай
gcR gcf
1. Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами 1,0 1,0
2. Погружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре:    
а) равном стороне квадратной сваи 1,0 0,5
б) на 0,05 м менее стороны квадратной сваи 1,0 0,6
в) на 0,15м менее стороны квадратной или диаметра сваи круглого сечения 1,0 1,0
3. Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем этапе погружения без применения подмыва на 1 м и более 1,0 0,9
4. Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты:    
а) песчаные средней плотности:    
крупные и средней крупности 1,2 1,0
мелкие 1,1 1,0
пылеватые 1,0 1,0
б) пылевато-глинистые при IL= 0,5:    
супеси 0,9 0,9
суглинки 0,8 0,9
глины 0,7 0,9
в) пылевато-глинистые с показателем текучести IL £ 0 1,0 1,0
5. Погружение молотами любой конструкции полых железобетонных свай с открытым нижним концом:    
а) при диаметре полости сваи 0,4 м и менее 1,0 1,0
б) то же, от 0,4 до 0,8 м 0,7 1,0
6. Погружение любым способом полых свай круглого сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести IL£0,5 при диаметре уширения:    
а) 1,0 м независимо от указанных видов грунта 0,9 1,0
б) 1,5 м в песках и супесях 0,8 1,0
в) 1,5 м в суглинках и глинах 0,7 1,0
7. Погружение вдавливанием свай:    
а) в пески средней плотности крупные, средней крупности и мелкие 1,1 1,0
б) в пески пылеватые 1,1 0,8
в) в пылевато-глинистые грунты при IL < 0,5 1,1 1,0
г) то же, IL > 0,5 1,0 1,0

Таблица 1.5

Коэффициенты условий работы gcf для буронабивных свай

Сваи и способы их устройства Коэффициент условий работы сваи gcf
в песках в супесях в суглинках в глинах
1. Набивные по п. 2.5, а при забивке инвентарной трубы с наконечником 0,8 0,8 0,8 0,7
2. Набивные виброштампованные 0,9 0,9 0,9 0,9
3. Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые:        
а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом), а также при использовании обсадных инвентарных труб 0,7 0,7 0,7 0,6
б) под водой или под глинистым раствором 0,6 0,6 0,6 0,6
в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом) 0,8 0,8 0,8 0,7
4. Буронабивные, полые круглые, устраиваемые при отсутствии воды в скважине с помощью вибросердечника 0,8 0,8 0,8 0,7
5. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта 1,0 0,9 0,7 0,6
6. Сваи-столбы 0,7 0,7 0,7 0,6
7. Буроинъекционные, изготовляемые под защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200-400 кПа (2-4 атм) 0,9 0,8 0,8 0,8
8. Буроинъекционные сваи РИТ 1,3 1,3 1,1 1,1

Таблица 1.6

Коэффициенты a1, a2, a3 и a4

Коэффициенты Расчетные значения угла внутреннего трения грунта jI, град.
a1 9,5 12,6 17,3 24,4 34,6 48,6 71,3 108,0 163,0
a2 18,6 24,8 32,8 45,5 64,0 87,6 127,0 185,0 260,0
a3 при h/d равном, м:                  
4,0 0,78 0,79 0,80 0,82 0,84 0,85 0,85 0,85 0,87
5,0 0,75 0,76 0,77 0,79 0,81 0,82 0,83 0,84 0,85
7,5 0,68 0,70 0,71 0,74 0,76 0,78 0,80 0,82 0,84
10,0 0,62 0,65 0,67 0,70 0,73 0,75 0,77 0,79 0,81
12,5 0,58 0,61 0,68 0,67 0,70 0,73 0,75 0,78 0,80
15,0 0,55 0,58 0,61 0,65 0,68 0,71 0,73 0,76 0,79
17,5 0,51 0,55 0,58 0,62 0,66 0,69 0,72 0,75 0,78
20,0 0,49 0,53 0,57 0,61 0,65 0,68 0,72 0,75 0,78
22,5 0,46 0,51 0,55 0,60 0,64 0,67 0,71 0,74 0,77
25,0 и более 0,44 0,49 0,54 0,59 0,63 0,67 0,70 0,74 0,77
a4 при d, равном, м:                  
0,8 и менее 0,34 0,31 0,29 0,27 0,26 0,25 0,24 0,23 0,22
4,0 0,25 0,24 0,23 0,22 0,21 0,20 0,19 0,18 0,17
Примечание. Для промежуточных значений jI, h/d и d значения коэффициентов a1, a2 a3 и a4 определяются интерполяцией.

Приложение 2

Таблица 2.1

Таблица значений Is

l/d Значения Is при l, равном
0,19 0,16 0,15
0,18 0,10 0,08
0,17 0,06 0,05

Таблица 2.2

Таблица значений RS

Число свай n Значения коэффициента RS
l/d = 10; l=100 l/d = 25; l=1000 l/d = 50; l=10000
a/d a/d a/d
1,40 1,30 1,20 1,10 2,45 2,00 1,80 1,70 2,75 2,25 2,00 1,80
2,25 2,00 1,90 1,80 3,90 3,25 2,90 2,65 4,35 3,55 3,15 2,85
2,85 2,50 2,35 2,25 4,90 4,10 3,65 3,30 5,50 4,50 4,00 3,60
3,30 3,00 2,75 2,60 5,60 4,75 4,25 3,90 6,50 5,25 4,70 4,25
3,70 3,30 3,10 2,90 6,40 5,35 4,80 4,30 7,20 5,85 5,25 4,70
4,00 3,55 3,30 3,15 6,90 5,75 5,10 4,70 7,75 6,35 5,60 5,10
4,70 4,20 4,00 3,70 8,20 6,80 6,10 5,50 9,20 7,50 6,70 6,00
5,40 4,80 4,50 4,25 9,35 7,75 7,00 6,35 10,5 8,60 7,65 6,90
6,15 5,50 5,10 4,85 10,6 8,85 7,90 7,20 12,0 9,80 8,70 7,80
7,05 6,30 6,00 5,55 12,3 10,0 9,15 8,25 13,8 11,25 10,05 9,00
Примечания 1. В каждом столбце при других значениях n коэффициент RS определяют по формуле Нижняя арматура ростверка - student2.ru . 2. Таблица составлена для свайных кустов квадратной формы. Для кустов прямоугольной формы число свай n принимают равным квадрату числа свай по короткой стороне фундамента.

Таблица 2.3

L/B
m0 0,88 0,86 0,8 0,77 0,67

Приложение 3

Наши рекомендации