Нижняя арматура ростверка
Армирование нижней зоны плиты выполняется в виде основной и дополнительной арматуры. Основная арматура укладывается по всей площади плиты, дополнительная под колоннами – в зонах максимальных опорных моментов. Площадь сечения основной арматуры принимается по значениям моментов, полученных для средней полуполосы (Мсп).
Требуемая площадь нижней основной арматуры ростверка на 1 п.м:
Аs,осн = Mсп /(0,9×Rs×h0× l2/4), (24)
где l2/4 – ширина средней полуполосы,
h0 = h – as – рабочая высота сечения.
Требуемая площадь одного стержня:
Аs1, осн= Аs,осн /n , (25)
где n = 1000/s – количество стержней в пределах полосы шириной 1п.м;
s – шаг рабочих стержней.
Диаметр дополнительной арматуры назначается из условия, что суммарная площадь основной и дополнительной арматуры достаточна для восприятия опорных моментов Мп, полученных для подколонной полуполосы.
Требуемая площадь дополнительной арматуры:
Аs,доп = (Мпп - Mсп)/(0,9×Rs×h0× l2/4) (26)
Требуемая площадь одного дополнительного стержня:
Аs1,доп= Аs,доп /n. (27)
Схема армирования подколонной полуполосы показана на рис. 9.
Рис.9. Схема армирования ростверка КСП:
1 – верхняя арматура; 2 – основная нижняя арматура; 3 – дополнительная нижняя арматура.
Примечание: на рисунке сваи условно не показаны.
Армирование ростверка в направлении оси X принимается аналогично.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. СНиП 2.02.01-83 Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования. – М.: 1985. – 41с.
2. СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты. Нормы проектирования. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. – 42с.
3. СП 50-102-2003 Проектирование и устройство свайных фундаментов. М.: Госстрой России, 2004, 82 с.
4. Рекомендации по проектированию железобетонных монолитных каркасов с плоскими перекрытиями. Москва, НИИЖБ, 1993 г.
5. Руководство по проектированию фундаментных плит каркасных зданий. М.: Стройиздат, 1977.
6. Берлинов М.В. Основания и фундаменты: Учеб. для строит. специальностей вузов. -3-е изд., стер: – М.: Высш. шк., 1999: – 319с.
7. Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты (включая специальный курс инженерной геологии). – 2-е изд. перераб. и доп.– Л.: Стройиздат, 1988. – 415с.; ил.
8. Ухов С.Б. и др. Механика грунтов, основания и фундаменты: Учеб.пособие для строит. спец. вузов/ С.Б.Ухов, В.В.Семенов, В.В.Знаменский/. – 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 2002. - 566с.: ил.
Приложение 1
Таблица 1.1
Расчетное сопротивление R под нижним концом забивных свай
| Глубина погружения нижнего конца сваи, м | Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа | ||||||
| песчаных грунтов средней плотности | |||||||
| гравелистых | крупных | — | средней крупности | мелких | пылеватых | — | |
| пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL равном | |||||||
| 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | ||
| 6600 | 3100 | 2000 | |||||
| 6800 | 3200 | 2100 | |||||
| 7000 | 3400 | 2200 | |||||
| 7300 | 3700 | 2400 | |||||
| 10 500 | 7700 | 4000 | 2600 | ||||
| 11 700 | 8200 | 4400 | |||||
| 12 600 | 4800 | ||||||
| 13 400 | |||||||
| 14 200 | |||||||
| 15 000 | 10 000 | ||||||
| Примечания: 1. Над чертой даны значения R для песчаных грунтов, под чертой ‑ для пылевато-глинистых. 2. Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м ‑ от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки. 3. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL пылевато-глинистых грунтов значения R и fi определяются интерполяцией. 4. Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по данным статического зондирования, значения R для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить |
Продолжение табл.1.1
| на 100%. При определении степени плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R следует увеличить на 60%, но не более чем 20 МПа. 5. Значения расчетных сопротивлений R допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт для зданий и прочих сооружений составляет не менее 3 м. 6. Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0,15´0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20%. 7. Для супесей при числе пластичности Ip £ 4 и коэффициенте пористости е < 0,8 расчетные сопротивления R и fi следует определять как для пылеватых песков средней плотности. 8. Для глинистых грунтов, имеющих степень влажности в природном состоянии Sr < 0,8, показатель текучести IL следует вычислять для водонасыщенного грунта. |
Таблица 1.2
Расчетное сопротивление R под нижним концом набивных и буровых свай
| Глубина заложения нижнего конца сваи h, м | Расчетное сопротивление R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай с уширением и без уширения и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном при пылевато-глинистых грунтах, за исключением лессовых, с показателем текучести IL равным | ||||||
| 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | ||
| ‑ | ‑ | ||||||
| ‑ | ‑ |
Таблица 1.3
Расчетное сопротивление f
| Средняя глубина расположения слоя грунта, м | Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай и свай оболочек fi, кПа | ||||||||
| песчаных грунтов средней плотности | |||||||||
| крупных и средней крупности | мелких | пылеватых | – | – | – | – | – | – | |
| пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном | |||||||||
| 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | |
| Примечания: 1. Значения расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай fi следует увеличивать на 30% по сравнению со значениями, приведенными в данной таблице. 2. Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости e < 0,5 и глин с коэффициентом пористости e < 0,6 следует увеличивать на 15% по сравнению со значениями, приведенными в данной таблице при любых значениях показателя текучести. |
Таблица 1.4
Коэффициенты условий работы gсR и gcf для забивных свай
| Способы погружения забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов | Коэффициенты условий работы грунта при расчете несущей способности свай | |
| gcR | gcf | |
| 1. Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами | 1,0 | 1,0 |
| 2. Погружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре: | ||
| а) равном стороне квадратной сваи | 1,0 | 0,5 |
| б) на 0,05 м менее стороны квадратной сваи | 1,0 | 0,6 |
| в) на 0,15м менее стороны квадратной или диаметра сваи круглого сечения | 1,0 | 1,0 |
| 3. Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем этапе погружения без применения подмыва на 1 м и более | 1,0 | 0,9 |
| 4. Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты: | ||
| а) песчаные средней плотности: | ||
| крупные и средней крупности | 1,2 | 1,0 |
| мелкие | 1,1 | 1,0 |
| пылеватые | 1,0 | 1,0 |
| б) пылевато-глинистые при IL= 0,5: | ||
| супеси | 0,9 | 0,9 |
| суглинки | 0,8 | 0,9 |
| глины | 0,7 | 0,9 |
| в) пылевато-глинистые с показателем текучести IL £ 0 | 1,0 | 1,0 |
| 5. Погружение молотами любой конструкции полых железобетонных свай с открытым нижним концом: | ||
| а) при диаметре полости сваи 0,4 м и менее | 1,0 | 1,0 |
| б) то же, от 0,4 до 0,8 м | 0,7 | 1,0 |
| 6. Погружение любым способом полых свай круглого сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести IL£0,5 при диаметре уширения: | ||
| а) 1,0 м независимо от указанных видов грунта | 0,9 | 1,0 |
| б) 1,5 м в песках и супесях | 0,8 | 1,0 |
| в) 1,5 м в суглинках и глинах | 0,7 | 1,0 |
| 7. Погружение вдавливанием свай: | ||
| а) в пески средней плотности крупные, средней крупности и мелкие | 1,1 | 1,0 |
| б) в пески пылеватые | 1,1 | 0,8 |
| в) в пылевато-глинистые грунты при IL < 0,5 | 1,1 | 1,0 |
| г) то же, IL > 0,5 | 1,0 | 1,0 |
Таблица 1.5
Коэффициенты условий работы gcf для буронабивных свай
| Сваи и способы их устройства | Коэффициент условий работы сваи gcf | |||
| в песках | в супесях | в суглинках | в глинах | |
| 1. Набивные по п. 2.5, а при забивке инвентарной трубы с наконечником | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,7 |
| 2. Набивные виброштампованные | 0,9 | 0,9 | 0,9 | 0,9 |
| 3. Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые: | ||||
| а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом), а также при использовании обсадных инвентарных труб | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,6 |
| б) под водой или под глинистым раствором | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 0,6 |
| в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом) | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,7 |
| 4. Буронабивные, полые круглые, устраиваемые при отсутствии воды в скважине с помощью вибросердечника | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,7 |
| 5. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта | 1,0 | 0,9 | 0,7 | 0,6 |
| 6. Сваи-столбы | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,6 |
| 7. Буроинъекционные, изготовляемые под защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200-400 кПа (2-4 атм) | 0,9 | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
| 8. Буроинъекционные сваи РИТ | 1,3 | 1,3 | 1,1 | 1,1 |
Таблица 1.6
Коэффициенты a1, a2, a3 и a4
| Коэффициенты | Расчетные значения угла внутреннего трения грунта jI, град. | ||||||||
| a1 | 9,5 | 12,6 | 17,3 | 24,4 | 34,6 | 48,6 | 71,3 | 108,0 | 163,0 |
| a2 | 18,6 | 24,8 | 32,8 | 45,5 | 64,0 | 87,6 | 127,0 | 185,0 | 260,0 |
| a3 при h/d равном, м: | |||||||||
| 4,0 | 0,78 | 0,79 | 0,80 | 0,82 | 0,84 | 0,85 | 0,85 | 0,85 | 0,87 |
| 5,0 | 0,75 | 0,76 | 0,77 | 0,79 | 0,81 | 0,82 | 0,83 | 0,84 | 0,85 |
| 7,5 | 0,68 | 0,70 | 0,71 | 0,74 | 0,76 | 0,78 | 0,80 | 0,82 | 0,84 |
| 10,0 | 0,62 | 0,65 | 0,67 | 0,70 | 0,73 | 0,75 | 0,77 | 0,79 | 0,81 |
| 12,5 | 0,58 | 0,61 | 0,68 | 0,67 | 0,70 | 0,73 | 0,75 | 0,78 | 0,80 |
| 15,0 | 0,55 | 0,58 | 0,61 | 0,65 | 0,68 | 0,71 | 0,73 | 0,76 | 0,79 |
| 17,5 | 0,51 | 0,55 | 0,58 | 0,62 | 0,66 | 0,69 | 0,72 | 0,75 | 0,78 |
| 20,0 | 0,49 | 0,53 | 0,57 | 0,61 | 0,65 | 0,68 | 0,72 | 0,75 | 0,78 |
| 22,5 | 0,46 | 0,51 | 0,55 | 0,60 | 0,64 | 0,67 | 0,71 | 0,74 | 0,77 |
| 25,0 и более | 0,44 | 0,49 | 0,54 | 0,59 | 0,63 | 0,67 | 0,70 | 0,74 | 0,77 |
| a4 при d, равном, м: | |||||||||
| 0,8 и менее | 0,34 | 0,31 | 0,29 | 0,27 | 0,26 | 0,25 | 0,24 | 0,23 | 0,22 |
| 4,0 | 0,25 | 0,24 | 0,23 | 0,22 | 0,21 | 0,20 | 0,19 | 0,18 | 0,17 |
| Примечание. Для промежуточных значений jI, h/d и d значения коэффициентов a1, a2 a3 и a4 определяются интерполяцией. |
Приложение 2
Таблица 2.1
Таблица значений Is
| l/d | Значения Is при l, равном | ||
| 0,19 | 0,16 | 0,15 | |
| 0,18 | 0,10 | 0,08 | |
| 0,17 | 0,06 | 0,05 |
Таблица 2.2
Таблица значений RS
| Число свай n | Значения коэффициента RS | |||||||||||
| l/d = 10; l=100 | l/d = 25; l=1000 | l/d = 50; l=10000 | ||||||||||
| a/d | a/d | a/d | ||||||||||
| 1,40 | 1,30 | 1,20 | 1,10 | 2,45 | 2,00 | 1,80 | 1,70 | 2,75 | 2,25 | 2,00 | 1,80 | |
| 2,25 | 2,00 | 1,90 | 1,80 | 3,90 | 3,25 | 2,90 | 2,65 | 4,35 | 3,55 | 3,15 | 2,85 | |
| 2,85 | 2,50 | 2,35 | 2,25 | 4,90 | 4,10 | 3,65 | 3,30 | 5,50 | 4,50 | 4,00 | 3,60 | |
| 3,30 | 3,00 | 2,75 | 2,60 | 5,60 | 4,75 | 4,25 | 3,90 | 6,50 | 5,25 | 4,70 | 4,25 | |
| 3,70 | 3,30 | 3,10 | 2,90 | 6,40 | 5,35 | 4,80 | 4,30 | 7,20 | 5,85 | 5,25 | 4,70 | |
| 4,00 | 3,55 | 3,30 | 3,15 | 6,90 | 5,75 | 5,10 | 4,70 | 7,75 | 6,35 | 5,60 | 5,10 | |
| 4,70 | 4,20 | 4,00 | 3,70 | 8,20 | 6,80 | 6,10 | 5,50 | 9,20 | 7,50 | 6,70 | 6,00 | |
| 5,40 | 4,80 | 4,50 | 4,25 | 9,35 | 7,75 | 7,00 | 6,35 | 10,5 | 8,60 | 7,65 | 6,90 | |
| 6,15 | 5,50 | 5,10 | 4,85 | 10,6 | 8,85 | 7,90 | 7,20 | 12,0 | 9,80 | 8,70 | 7,80 | |
| 7,05 | 6,30 | 6,00 | 5,55 | 12,3 | 10,0 | 9,15 | 8,25 | 13,8 | 11,25 | 10,05 | 9,00 | |
Примечания 1. В каждом столбце при других значениях n коэффициент RS определяют по формуле  . 2. Таблица составлена для свайных кустов квадратной формы. Для кустов прямоугольной формы число свай n принимают равным квадрату числа свай по короткой стороне фундамента. |
Таблица 2.3
| L/B | |||||
| m0 | 0,88 | 0,86 | 0,8 | 0,77 | 0,67 |
Приложение 3