Классификация сталежелезобетонных сечений без бетонной оболочки

(1) Стальная сжатая полка, защищенная от изгиба посредством объединения с бетонной полкой с помощью элементов сдвигового соединения, может быть отнесена к классу 1, если расстояние между соединительными элементами соответствует 6.6.5.5.

(2) Классификация других стальных полок и сжатых стенок в сталежелезобетонных балках без бетонной оболочки должны соответствовать требованиям EN 1993-1-1:2005, таблица 5.2. Элемент, который не соответствует предельным условиям для класса 3, должен быть отнесен к классу 4.

(3) Поперечные сечения со стенками по классу 3 и полками по классу 1 или 2 должны рассматриваться как эффективное сечение по классу 2 с рабочей стенкой согласно EN 1993-1-1:2005, 6.2.2.4.

Классификация сечений балочных настилов для мостов

(1) Стальная выступающая полка сталежелезобетонного сечения должна классифицироваться согласно таблице 5.2.

(2) Стенка по классу 3 в бетонной оболочке может быть представлена рабочей стенкой такого же поперечного сечения по классу 2.

Таблица 5.2 — Максимальные значения c/t для стальных полок балок

Прокатный профиль Сварной профиль	Распределение напряжений (положительное сжатие)
Класс	Тип	Предел, макс. (c/t)	, где fy выражается в Н/мм2
	Прокатный или сварной	c/t £ 9e
	c/t £ 14e
	c/t £ 20e

Предельные состояния по несущей способности

Балки

Балки мостов

(1) Сталежелезобетонные балки должны проверяться на:

— сопротивление поперечных сечений (см. 6.2 и 6.3);

— сопротивление продольному изгибу с кручением (см. 6.4);

— сопротивление потере устойчивости при сдвиге и действии сил, приложенных в плоскости стенок (см. 6.2.2 и 6.5);

— сопротивление продольному сдвигу (см. 6.6);

— усталостную прочность (см. 6.8).

Эффективная ширина для проверки поперечных сечений

(1) Эффективная ширина бетонной полки для проверки поперечных сечений должна определяться согласно 5.4.1.2 с учетом распределения эффективной ширины между опорами и участками в середине пролета.

Сопротивления поперечных сечений балок

Сопротивление изгибу

Общие положения

(1)Р Расчетная прочность при изгибе должна определяться с помощью жестко-пластической теории только в том случае, если эффективное сталежелезобетонное сечение относится к классу 1 или 2 и если не применяется предварительное напряжение посредством натяжения арматурных элементов.

(2) Упругий расчет и нелинейная теория для сопротивления изгибу могут применяться к поперечным сечениям любого класса.

(3) Для упругого расчета и нелинейной теории можно допустить, что сталежелезобетонное поперечное сечение остается плоским, если элементы сдвигового соединения и поперечная арматура рассчитаны согласно 6.6 с учетом соответствующего распределения расчетной продольной сдвигающей силы.

(4)Р Прочность бетона на растяжение не учитывается.

(5) Там, где стальное сечение сталежелезобетонного элемента является изогнутым в плане,
в расчет должно приниматься влияние кривизны.

6.2.1.2 Пластический предельный момент M_pl,Rd сталежелезобетонного поперечного сечения

(1) При расчете M_pl,Rd необходимо допустить следующие предположения:

a) между конструкционной сталью, арматурой и бетоном наблюдается полное взаимодействие;

b) эффективная площадь элемента стальной конструкции напрягается до расчетного предела текучести f_yd посредством растяжения или сжатия;

c) эффективные площади растянутой или сжимаемой продольной арматуры напрягаются до своих расчетных пределов текучести f_sd посредством растяжения или сжатия. Альтернативно сжимаемая арматура в железобетонной плите может не учитываться;

d) эффективная площадь сжатого бетона постоянно выдерживает напряжение 0,85f_cd на всю глубину между пластической нейтральной осью и наиболее сжатым волокном бетона, где f_cd — расчетная цилиндрическая прочность бетона на сжатие.

На рисунке 6.2 показаны типичные примеры распределения пластического напряжения.

Рисунок 6.2 — Примеры распределения пластического напряжения