Горизонтальные соединения фундамента

(1)Р Следуя п. 5.2, необходимо оценить дополнительные эффекты воздействия, наведенные в конструкции горизонтальными относительными перемещениями у фундамента, и принять соответствующие меры для корректировки расчета.

(2) Для зданий требование, указанное в п. (1)Р данного параграфа, считается выполненным, если фундаменты расположены в одной горизонтальной плоскости, и на уровне подошв или свайных наголовников имеются анкерные балки или соответствующая фундаментная плита. Эти меры не являются необходимыми в следующих случаях: а) для грунта типа А и b) в случае низкой сейсмичности для грунта типа В.

(3) Балки нижнего этажа здания могут считаться анкерными при условии, что они расположены в пределах 1,0 м от нижней поверхности подошв или свайных наголовников. Фундаментная плита может служить заменой анкерным балкам при условии, что она также расположена в пределах
1,0 м от нижней поверхности подошв или свайных наголовников.

(4) Требуемая прочность на растяжение этих соединительных элементов может быть оценена упрощенными методами.

(5)Р При отсутствии более точных правил или методов соединения фундаментов считаются достаточными, если соблюдены все правила, приведенных в п. (6) и (7) данного параграфа.

(6) Анкерные балки

Следует принять следующие меры:

а) анкерные балки должны быть рассчитаны на осевое усилие, рассмотренное при растяжении и сжатии и равное:

± 0,3 a × S × N_Ed для грунта типа В;

± 0,4 a × S × N_Ed для грунта типа С;

± 0,6 a × S × N_Ed для грунта типа D,

где N_Ed — среднее значение расчетных осевых усилий соединенных вертикальных элементов в сейсмической расчетной ситуации;

b) продольная сталь должна быть полностью заанкерована в тело подошвы либо в другие анкерные балки, встроенные в нее.

(7) Фундаментная плита

Следует принять следующие меры:

а) Зоны затяжки должны быть рассчитаны таким образом, чтобы выдержать осевые усилия, равные указанным в п. (6) а) данного параграфа.

b) Продольная сталь зон затяжки должна быть полностью заанкерована в тело подошв или в непрерывную плиту.

Ростверки

(1) Все положения п. 5.4.1.1 также могут применяться к ростверкам, но со следующими
ограничениями:

а) Общее сопротивление трения может быть учтено в случае единой фундаментной плиты. Для простой сетки фундаментных балок в каждом пересечении может рассматриваться эквивалентная площадь подошвы.

b) Фундаментные балки и/или плиты могут рассматриваться в качестве соединительных затяжек; привило выбора их размеров применимо к эффективной ширине, соответствующей ширине фундаментной балки или ширине плиты, равной десяти ее толщинам.

(2) Также может потребоваться проверка ростверка как мембраны в пределах его собственной плоскости, находящейся под действием его собственных боковых инерционных нагрузок и горизонтальных усилий, создаваемых надземной частью конструкции.

Фундаменты коробчатого типа

(1) Все положения п. 5.4.1.3 могут также применяться к фундаментам коробчатого типа. Кроме того, может быть учтено боковое сопротивление грунта, как указано в п. 5.3.2 (2) и 5.4.1.1 (5) во всех категориях грунта при условии указанных ограничений.

Сваи и опоры

(1)Р Сваи и опоры должны быть рассчитаны, чтобы противостоять следующим двум типам
эффектов воздействия.

а) Силы инерции от надземной части конструкции. Такие силы в сочетании со статическими
нагрузками, дают расчетные значения N_Ed, V_Ed, M_Ed, указанные в п. 5.3.2.

b) Кинематические силы, возникающие при деформации окружающего грунта из-за прохождения сейсмических волн.

(2)Р Предельное сопротивление свай поперечной нагрузке должна быть проверена в соответствии с принципами EN 1997-1:2004, п. 7.7.

(3)Р Расчеты по определению внутренних усилий вдоль сваи, а также отклонения и поворота
у оголовка сваи, должны быть основаны на дискретных или непрерывных моделях, которые способны реалистично (даже если приближенно) воспроизвести:

— изгибную жесткость сваи;

— реакции грунта вдоль сваи с должным учетом эффектов циклического нагружения и величины деформаций в грунте;

— эффекты межсвайного динамического взаимодействия (также называемые динамическими эффектами «свайного куста»);

— степень свободы вращения у свайного наголовника либо соединения между сваей и конструкцией.

Примечание — Для вычисления жесткости сваи в качестве указания можно использовать выражения, приведенные в справочном Приложении С.

(4)Р Боковым сопротивлением слоев грунта, склонных к ожижению или существенному ослаблению прочности, нужно пренебречь.

(5) При использовании наклонных свай они должны быть рассчитаны так, чтобы надежно выдержать осевые и изгибные нагрузки.

Примечание — Наклонные сваи не рекомендуются для передачи грунту боковых нагрузок.

(6)Р Изгибающие моменты, возникающие в результате кинематического взаимодействия, вычисляются, только если одновременно выполняются все следующие условия:

— профиль грунта имеет тип D, S₁ или S₂ и содержит последовательные слои с резко отличающейся жесткостью;

— данная зона является зоной умеренной или высокой сейсмичности, т. е. произведение а_g × S превышает 0,10 g (т. е. превышает 0,98 м/с²), и опертая конструкция относится к классу значимости III или IV.

(7) Сваи должны принципиально быть рассчитаны на то, чтобы оставаться упругими, но при
определенных условиях допускается возникновение пластичного шарнира у их оголовка. Области потенциального формирования пластичного шарнира должны быть рассчитаны в соответствии
с EN 1998-1:2004, п. 5.8.4.