Растяжение параллельно волокнам

(1)Должно удовлетворяться следующее выражение:

(6.1)

где σ_t,0,d — расчетное растягивающее напряжение вдоль волокон;

f_t,0,d — расчетное сопротивление растяжению вдоль волокон.

Растяжение перпендикулярно волокнам

(1)Р Необходимо учитывать влияние размеров элемента.

Сжатие параллельно волокнам

(1) Должно удовлетворяться следующее выражение:

(6.2)

где σ_c,0,d — расчетное сжимающее напряжение вдоль волокон;

f_c,0,d — расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон.

Примечание — Проверка устойчивости производится согласно 6.3.

Сжатие перпендикулярно волокнам

(1) Должно удовлетворяться следующее выражение:

(6.3)

при

(6.4)

где — расчетное сжимающее напряжение в зоне эффективного контакта, перпендикулярно волокнам;

— расчетное усилие сжатия перпендикулярно волокнам;

— эффективная площадь контакта перпендикулярно волокнам;

— расчетное сопротивление сжатию перпендикулярно волокнам;

— коэффициент, учитывающий конфигурацию нагрузки, возможность раскалывания и степень деформации сжатия.

Эффективную площадь контакта перпендикулярно волокнам A_ef следует определять с учетом эффективной длины контакта параллельно волокнам, которая равна фактической длине контакта l, увеличенной на 30 мм в каждую сторону, но не более чем a, l или l₁/2 (см. рисунок 6.2).

(2) Величина k_c,90 принимается равной 1,0, пока не выполняются условия данного параграфа.
В таких случаях следует принимать наибольшее значение k_c,90, но не более k_c,90 = 1,75.

a) b)

Рисунок 6.2 — Элемент на непрерывной (a) и отдельных (b) опорах

Рисунок 6.3 — удален

Рисунок 6.4 — удален

(3) Для элемента на непрерывной опоре при l₁ ³ 2h (см. рисунок 6.2, a) значение k_c,90 следует принимать:

k_c,90=1,25 — для цельной мягкой древесины;

k_c,90=1,5 — для клееной мягкой древесины,

где l — длина контакта;

h — высота элемента.

(4) Для элемента на отдельных опорах при l₁ ³ 2h (см. рисунок 6.2,b) значение k_c,90 следует принимать:

k_c,90=1,5 — для цельной мягкой древесины;

k_c,90=1,75 — для клееной мягкой древесины при l £ 400 мм.

Изгиб

(1)Р Должны удовлетворяться следующие выражения:

(6.11)

(6.12)

где и — расчетные напряжения изгиба относительно основных осей (см. рисунок 6.1);

и — соответствующие расчетные сопротивления изгибу.

Примечание — Коэффициент k_m предусматривает допускаемое перераспределение напряжений и влияние неоднородности материала в поперечном сечении.

(2) Значение коэффициента k_m принимается следующим образом:

Для цельной древесины, клееной древесины и LVL:

— для прямоугольного сечения — k_m = 0,7

— для прочих видов поперечного сечения — k_m = 1,0.

Для других строительных изделий на основе дерева для всех поперечных сечений k_m = 1,0

(3)Р Проверка также проводится из условия устойчивости (см. 6.3).

Сдвиг

(1)РДля сдвига с компонентом напряжения, параллельным волокнам (рисунок 6.5a), как и для сдвига с обоими компонентами напряжения, перпендикулярными волокнам (см. рисунок 6.5b), должно удовлетворяться следующее выражение:

(6.13)

где — расчетное сдвигающее напряжение;

— расчетное сопротивление сдвигу для фактических условий.

Примечание — Сопротивление сдвигу кручения приблизительно равно удвоенному сопротивлению растяжению перпендикулярно волокнам.

a) b)

Рисунок 6.5

а — элемент с компонентом сдвигающего напряжения параллельно волокнам;

b — элемент с обеими компонентами напряжений перпендикулярно волокнам
(сдвиг кручения)

(2) При определении сопротивления сдвигу изгибаемых элементов необходимо учитывать влияние трещин путем использования эффективной ширины элемента:

(6.13а)

где b — ширина значимого сечения элемента.

Примечание — Рекомендуемые значения k_cr составляют:

0,67 — для цельной древесины;

0,67 — для клееной древесины;

1,0 — для других материалов на основе древесины в соответствии с EN 13986 и EN 14374.

Выбор для конкретного региона принимается в соответствии с национальным приложением.

(3) У опор вкладом в общее усилие сдвига от сосредоточенной нагрузки F, действующей на верхнюю грань балки в пределах расстояния h или h_ef от грани опоры, можно пренебречь (рисунок 6.6). Для балок с пазом (вырезом) у опоры такое снижение сдвигающего усилия применяется только тогда, ког­да паз расположен на противоположной стороне опоры.

Рисунок 6.6 — Условия у опоры, для которых можно не принимать
во внимание сосредоточенную силу F при расчете
сдвигающего усилия

Кручение

(1)Р Должно удовлетворяться следующее выражение:

(6.14)

при этом

	— для круглого поперечного сечения;	(6.15)
— для прямоугольного поперечного сечения,

где — расчетное напряжение сдвига от кручения;

— расчетное сопротивление на сдвиг;

— коэффициент, зависящий от формы поперечного сечения;

h — наибольший размер поперечного сечения;

b — меньший размер поперечного сечения.