Потери усилия натяжения

(1) При тепловой обработке сборных железобетонных элементов снижение натяжения в напрягающих элементах и ограниченное расширение бетона вследствие изменения температуры приводит к специфической термической потере DP_q. Величина потери может быть рассчитана по формуле (10.3).

(10.3)

где A_p — площадь сечения напрягающих элементов;

E_p — модуль упругости напрягающих элементов;

a_c — коэффициент теплового линейного расширения бетона (см. 3.1.3 (5));

T_max – T₀— разность между максимальной и начальной температурой в бетоне, окружающем напрягающие элементы, °C.

Примечание — Потеря усилия натяжения DP_q, вызванная расширением вследствие тепловой обработки, может быть проигнорирована, если выполняется предварительный нагрев напрягающих элементов.

Особые правила расчета и конструирования

Моменты от защемления в плитах

(1) Моменты от защемления могут быть восприняты верхней арматурой, которая размещается в слое омоноличивания или в пробках открытых полостей пустотных элементов. В первом случае горизонтальное поперечное усилие в шве должно быть проверено согласно 6.2.5. Во втором случае передача усилия между монолитными бетонными пробками и пустотным элементом должна быть проверена согласно 6.2.5. Длина верхней арматуры должна соответствовать 9.2.1.3.

(2) Непредусмотренные эффекты от ограничения на опорах свободно опертых плит должны быть учтены специальным армированием и/или конструированием.

Соединения между стеной и перекрытием

(1) В стеновых элементах, установленных на плитах перекрытия, арматура должна быть, как правило, предусмотрена с учетом возможных эксцентриситетов и концентраций вертикальной нагрузки в конце стены. Для элементов перекрытий см. 10.9.1 (2).

(2) Не требуется установка специальной арматуры, если вертикальная нагрузка на единицу длины менее или равна 0,5hf_cd, где h — толщина стены, см. рисунок 10.1. Нагрузка может быть увеличена
до 0,6hf_cd, если имеется арматура, расположенная в соответствии с рисунком 10.1, с диаметром Ƴ6 мм,
и расстояние s не больше наименьшего значения из h и 200 мм. При больших нагрузках арматура должна быть рассчитана согласно (1). Отдельная проверка должна быть сделана для нижележащей стены.

Рисунок 10.1 — Пример арматуры стены над соединением между двумя плитами перекрытия

Системы перекрытий

(1)Р Конструирование систем перекрытий должно соответствовать предпосылкам расчета и проектирования. Должны быть учтены определяющие стандарты на изделия.

(2)Р Если при расчете учитывается поперечное распределение нагрузок между соседними (смежными) элементами, то должны быть предусмотрены соответствующие соединения для передачи поперечного усилия.

(3)Р Эффекты от возможных защемлений сборных элементов должны быть учтены в тех случаях, когда при расчете было принято свободное опирание.

(4) Передача поперечного усилия в соединениях может быть обеспечена различными способами. Три основных типа исполнения соединений показаны на рисунке 10.2.

a) Забетонированные или заполненные раствором соединения	b) Сварные или болтовые соеди­нения (в качестве примера приведен один из видов сварного соединения)	c) Армированное бетонное покрытие (для передачи поперечного усилия в предельном состоянии по несущей способности могут потребоваться вертикальные арматурные соединения)

Рисунок 10.2 — Примеры соединений для передачи поперечного усилия

(5) Поперечное распределение нагрузок должно быть основано на расчете или испытаниях, учитывая возможные различия в нагрузках, приложенных к сборным элементам. Поперечное усилие, действующее между элементами перекрытия, как правило, должно быть учтено при проектировании соединений и прилегающих частей элементов (например, внешние ребра или стенки).

Для перекрытий с равномерно распределенной нагрузкой, при отсутствии более точного расчета, поперечное усилие на единицу длины стыкового соединения может быть определено следующим образом:

, (10.4)

где q_Ed — расчетное значение полезной нагрузки, кН/м²;

b_e — ширина элемента конструкции.

(6) Если сборные перекрытия рассматриваются как диафрагмы для передачи горизонтальных усилий к раскрепляющим элементам, следует учитывать следующее:

— диафрагма должна быть частью действительной конструктивной модели, учитывающей совместность деформаций с раскрепляющими элементами;

— эффекты горизонтальных деформаций должны быть учтены для всех частей конструкции, участвующих в передаче горизонтальных нагрузок;

— диафрагма должна быть армирована для восприятия растягивающих усилий, принятых в конструктивной модели;

— при конструировании арматуры должна быть учтена концентрация напряжений около отверстий и соединений.

(7) Поперечная арматура для передачи поперечного усилия в продольном направлении соединений в диафрагме может быть сконцентрирована вдоль опор, образуя связи, входящие у конструктивную модель. Эта арматура может быть расположена в бетонном покрытии, если оно имеется.

(8) Сборные элементы со слоем бетонного покрытия (набетонки), имеющего толщину не менее 40 мм, могут быть рассчитаны как сборно-монолитные элементы, срез по контакту следует проверять
согласно 6.2.5. Сборный элемент должен быть проверен на всех стадиях строительства, до и после того как обеспечена совместная работа сборной и монолитной частей.

(9) Поперечная арматура для изгиба и других воздействий может полностью находиться в бетонном покрытии (набетонке). Конструирование должно соответствовать расчетной модели, например, если расчетная модель предполагала работу в двух направлениях.

(10) Стенки или ребра отдельных плитных элементов (например, плиты, которые не соединены для передачи поперечного усилия) должны иметь поперечную арматуру, как это предписано для балок.

(11) Перекрытия со сборными ребрами и блоками заполнения, выполненные без бетонного покрытия (набетонки), могут быть рассчитаны как сплошные плиты, если поперечные ребра из монолитного бетона исполнены с непрерывной арматурой, проходящей через продольные ребра сборного элемента, и расположены с расстоянием s_Т согласно таблице 10.1.

(12) В диафрагме, составленной из взаимодействующих между собой сборных плит с бетонированными или заполненными раствором соединениями, среднее напряжение продольного среза v_Rdi должно быть ограничено до 0,1 МПа при очень гладких поверхностях и до 0,15 МПа — при гладких и шероховатых поверхностях. Определение поверхностей дано в 6.2.5.

Таблица 10.1 — Наибольшее расстояние между поперечными ребрами, s_T, для расчета перекрытий
с ребрами и блоками заполнения как сплошных плит. s_L — расстояние между продольными ребрами, l_L — длина (пролет) продольных ребер, h — толщина ребристых перекрытий

Вид нагрузки	sL £ lL/8	sL > lL/8
Нагрузки для жилых зданий, снег	Не требуется	sТ £ 12h
Другие	sТ £ 10h	sТ £ 8h