С.3 способность к загибу

(1)Р Способность к загибу должна быть подтверждена посредством испытаний на загиб/разгиб согласно EN 10080 и EN ISO 15630-1. В случаях, когда подтверждение производится только методом разгибания, диаметр загиба не должен быть больше, чем значение, определенное для загиба в таблице 8.1N настоящего технического кодекса. При оценке способности к загибу не должно быть видимых трещин после первого загиба.

Приложение D

(справочное)

Уточненный метод расчета
потерь предварительного напряжения вследствие релаксации

С.1 Общие положения

(1) В случае, когда потери вследствие релаксации рассчитываются для различных временных интервалов (стадий), в которых напряжения в напрягающем элементе непостоянны, например, из-за упругих укорочений бетона, может быть применен метод эквивалентного времени.

(2) Концепция метода эквивалентного времени представлена на рисунке D.1, где в момент времени t_i происходит мгновенная деформация напрягающего элемента. При этом:

— растягивающее напряжение в напрягающем элементе непосредственно перед t_i;

— растягивающее напряжение в напрягающем элементе непосредственно после t_i;

— растягивающее напряжение в напрягающем элементе на предыдущей стадии;

Ds_{pr,i – 1} — абсолютное значение потерь вследствие релаксации во время предыдущей стадии;

Ds_pr,i — абсолютное значение потерь вследствие релаксации в рассматриваемой стадии.

Рисунок D.1 — Метод эквивалентного времени

(3) Если сумма всех потерь от релаксации на предыдущих стадиях, то t_e определено как эквивалентное время, ч, которое необходимо для получения такой же суммы потерь от релаксации, которые получены по функциям времени релаксации в 3.3.2 (7) при начальном напряжении равном
и при .

(4) Например, для напрягающего элемента класса 2, t_e получаем из уравнения (3.29), которое принимает вид:

(D.1)

(5) После решения вышеупомянутого уравнения относительно t_e, та же формула может быть применена для определения потерь от релаксации в рассматриваемой стадии Ds_pr,i (причем эквивалентное время t_e прибавляется к рассматриваемому интервалу времени):

(D.2)

(6) Данный принцип применим ко всем трем релаксационным классам напрягающих элементов.

Приложение Е

(справочное)

Индикативные классы прочности для обеспечения долговечности

Е.1 Общие положения

(1) Выбор достаточно долговечного бетона для защиты от коррозии арматуры и защиты от агрессивных воздействий на бетон требует рассмотрения состава бетона. Это может привести к тому, что для обеспечения долговечности потребуется более высокий класс бетона по прочности на сжатие, чем класс, требуемый по расчету конструкции. Взаимосвязь между классами прочности бетона
и классами условий эксплуатации (см. таблицу 4.1) может быть описана при помощи индикативных классов прочности.

(2) Если выбранный класс бетона выше, чем это требуется по расчету, то при определении минимального армирования согласно 7.3.2 и 9.2.1.1 и для ограничения ширины трещин согласно 7.3.3
и 7.3.4 значение f_ctm должно быть принято по более высокой прочности.

Примечание — Значения индикативных классов прочности, применяемые в конкретной стране, могут быть указаны в национальном приложении. Рекомендуемые значения указаны в таблице Е.1N.

Таблица Е.1N — Индикативные классы прочности

Класс условий эксплуатации согласно таблице 4.1

Коррозия

Коррозия арматуры, вызванная карбонизацией

Коррозия арматуры, вызванная хлоридсодержащими средами (за исключением морской воды)

Коррозия арматуры, вызванная хлоридами морской воды

XC1

XC2

XC3

XC4

XD1

XD2

XD3

XS1

XS2

XS3

Индикативный класс прочности

С20/25

С25/30

С30/37

С30/37

С35/45

С30/37

С35/45

Разрушение бетона

Малый риск разрушения

Разрушение бетона вследствие морозной деструкции со средствами для оттаивания или без них

Разрушение бетона вследствие агрессивного химического воздействия окружающей среды

Х0

ХF1

ХF2

ХF3

ХA1

ХA2

ХA3

Индикативный класс прочности

С12/15

С30/37

С25/30

С30/37

С30/37

С35/45

Приложение F

(справочное)

Формулы для расчета растянутой арматуры
в условиях плоского напряженного состояния

F.1 Общие положения

(1) Данное приложение не содержит формул для расчета сжатой арматуры.

(2) Растянутая арматура в элементе, в плоскости которого действуют ортогональные напряжения s_Edx, s_Edy и t_Edxy, может быть рассчитано по изложенному ниже методу. Напряжения сжатия должны быть приняты как положительные, с s_Edx > s_Edy, а направление арматуры должно совпадать с осями х и у.

Сопротивления растяжению, обеспеченные арматурой, должны быть рассчитаны по формулам

и f_tdy = ρ_yf_yd, (F.1)

где r_x и r_y — геометрические коэффициенты армирования вдоль осей х и у соответственно.

(3) В зонах, где s_Edx и s_Edy являются сжимающими и s_Edx · s_Edy > расчетная арматура не требуется. Однако максимальное сжимающее напряжение не должно превышать f_сd (см. 3.1.6).

(4) В зонах, где s_Edy является растягивающим или s_Edx · s_Edy £ требуется постановка арматуры.

Оптимальное армирование, обозначенное надстрочным индексом ¢, и соответствующее напряжение бетона определяются по формулам:

для s_Edx £ |t_Edxy|:

= |t_Edxy| – s_Edx, (F.2)

= |t_Edxy| – s_Edy, (F.3)

s_cd = 2 |t_Edy|; (F.4)

для s_Edx > |t_Edxy|:

= 0, (F.5)

(F.6)

. (F.7)

Напряжение в бетоне s_cd должно быть определено при помощи реалистической модели для сечений с трещиной (см. EN 1992-2), но оно, как правило, не должно превышать vf_cd (v может быть определено из выражения (6.5)).

Примечание — Минимальное армирование получается в том случае, когда направления арматуры соответствуют направлениям главных напряжений.

Альтернативно, для общего случая, требуемая арматура и напряжение в бетоне могут быть определены по формулам

= |t_Edxy|cotq – s_Edx, (F.8)

= |t_Edxy| cotq – s_Edy, (F.9)

, (F.10)

где q — угол между главным сжимающим напряжением бетона и осью х.

Примечание — Значение для cotq должно быть выбрано таким образом, чтобы исключить значения сжатия для f_td.

Для того чтобы исключить образование недопустимых трещин в предельных состояниях по эксплуатационной пригодности и обеспечить требуемую пластичность деформаций в предельных состояниях по несущей способности, количество арматуры, определенное по формулам (F.8) и (F.9) отдельно для каждого направления, не должно быть больше двойного и меньше половины количества арматуры, определенного по формулам (F.2) и (F.3) или (F.5) и (F.6). Данные пределы выражаются следующим образом: £ f_tdx £ и £ f_tdy £ .

(5) Арматура должна быть полностью заанкерена на всех свободных краях, например, с помощью U-образных стержней или другим подобным образом.

Приложение G

(справочное)