Полезная нагрузка на перекрытия

Содержание

1 Исходные данные для проектирования. 4

2 Объемно-планировочное решение. 7

3 Конструктивное решение. 8

3.1 Колонны.. 8

3.2 Стены.. 8

3.3 Перекрытия. 8

3.4 Покрытия. 8

3.5 Крыша. 8

3.6 Лестницы.. 8

3.7 Лифт. 8

4 Сбор нагрузок. 9

4.1 Постоянные нагрузки. 9

4.2 Временные кратковременные. 10

4.2.1 Полезная нагрузка на перекрытия. 10

4.2.2 Климатическая нагрузка. 10

5 Создание расчетной схемы в ПК «ЛИРА- САПР 2013». 13

6 Создание загружений в ПК «ЛИРА- САПР 2013». 15

7 Анализ перемещений. 17

7.1 Эпюры перемещений по оси Z. 17

7.2 Предельно-допустимые перемещения. 19

7.3 Величины перемещений. 19

8 Результаты расчета колонны первого этажа 6Б. 20

9 Результаты расчета плиты перекрытия 2-го этажа. 23

9.1 Эпюры армирование плиты перекрытия. 23

9.2 Подбор армирования питы.. 25

9.3 Расчет плиты на продавливание. 25

10 Результаты расчета стены первого этажа ядра жесткости с проемом.. 26

10.1 Подбор армирования стенки. 28

10.1.1 Армирование по оси Х. 28

10.1.2 Армирование по оси У. 28

Список литературы

Исходные данные для проектирования.

Район строительства (пункт) - г. Санкт-Петербург;

Район по схематической карте климатического районирования – IIВ;

Рельеф участка – спокойный;

Район по весу снегового покрова –III ;

Нормативный вес снегового покрова – S0=1,8кПа;

Район по давлению ветра – II;

Нормативное ветровое давление, W0=0,3кПа;

В качестве основы объемно-планировочного и конструктивного решения были приняты следующие материалы:

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 1 – Принципиальные решения внешнего вида здания

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 2 - Принципиальные решения планировки здания

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 3 - Принципиальные решения планировки здания, общий вид

2 Объемно-планировочное решение.

Разрабатываемое здание является односекционным общественным зданием повышенной этажности.

Здание имеет прямоугольную форму в плане. Размеры секции в плане в осях – 48х24 м. Высота здания – 39 м.

Количество этажей – 13.

Высота этажа – 3м.

Здание оборудовано пассажирскими и грузопассажирскими лифтами.

Конструктивное решение.

Конструктивная система здания – каркасная безригельная со смешанным шагом несущих колонн.

Колонны

Каркас здания выполнен из монолитных железобетонных колонн квадратного сечения. Размеры колонн – 400х400 мм

Стены

Наружные стены здания выполнены из глиняного пустотелого кирпича пластичного формования с утеплением с наружной стороны минеральной (каменной) ватой. Толщина кирпичной кладки 380 мм.

Внутренние несущие стены лестничной клетки – монолитные железобетонные толщиной 250мм.

Перекрытия

Перекрытия здания – монолитные железобетонные плиты толщиной 200 мм.

Покрытия

Покрытие здания – монолитная железобетонная плита толщиной 200 мм.

Крыша

Крыша проектируемого здания – малоуклонная ( i=0,03), бесчердачная с рулонной кровлей и внутренним водостоком.

Лестницы

Лестницы запроектированы из монолитных железобетонных конструкций.

Лифт

В здании запроектированы 6 лифтов по ГОСТ 5746-67: 2 пассажирских и 2 грузопассажирских.

Грузоподъемность пассажирского лифта – 630кг, скорость – 2,5м/с, размер кабины – 1900 х 2500 мм. Тип кабин – непроходные с раздвижными автоматическими дверями, расположение противовеса – сбоку от кабины.

Грузоподъемность грузопассажирских лифтов – 1600 кг, скорость – 2,5 м/с, размер кабин – 2700 х 2500мм. Тип кабин – непроходные с раздвижными автоматическими дверями, расположение противовеса – сзади от кабины.

Стены лифтовой шахты выполнены из монолитного железобетона толщиной 250мм.

Сбор нагрузок

Постоянные нагрузки

Постоянная нагрузка состоит из собственного веса несущих и ограждающих конструкций.

Нормативное значение веса строительных конструкций следует определять по проектным размерам и удельному весу материалов с учетом их влажности в условиях возведения и эксплуатации сооружений.

Таблица 1 - Сбор нагрузки от собственного веса конструкций

Название Нормативное значение Коэффициент надежности Расчетное значение
Колонны 400х400 ρ = 2750кг/м3 4,4 кН/м 1,1 4,84 кН/м
Стены ограждающие конструкции t = 380 мм ρ = 1500кг/м3 5,7 кН/м 1,1 6,27 кН/м
Стены ядро жесткости t = 250 мм ρ = 2750кг/м3 6,875 кН/м 1,1 7,5625 кН/м
Перегородки 0,5 кН/м2 1,3 0,65 кН/м2
Перекрытия монолитные t = 200 мм ρ = 2750кг/м3 5,5 кН/м2 1,1 6,05 кН/м2
Конструкция пола
Цементно-песчаная стяжка (ρ=1800 кг/м3) - 30 мм 0,54 кН/м2 1,3 0,702 кН/м2
Утепленный линолеум – 5мм 0,05 кН/м2 1,3 0,065 кН/м2
Итого 0,767
Кровля
Гидроизоляция 0,06 кН/м2 1,05 0,063 кН/м2
ЦПС 0,36 кН/м2 1,3 0,468 кН/м2
Утеплитель 1,6 кН/м2 1,3 2,08 кН/м2
Пароизоляция 0,03 кН/м2 1,05 0,032 кН/м2
ЦПС 0,36 кН/м2 1,3 0,468 кН/м2
Итого 3,111 кН/м2

Временные кратковременные

Климатическая нагрузка

Снеговая

Согласно заданию сооружение проектируется в III снеговом районе. Согласно СП «Нагрузки и воздействия» расчетная снеговая нагрузка составляет:
Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru .

Нормативная нагрузка:
Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru
Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru .

Ветровая

Нормативное значение ветровой нагрузки w следует определять как сумму средней wm и пульсационной wр составляющих:
w = wm + wp.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm в зависимости от эквивалентной высоты zе над поверхностью земли следует определять по формуле:
wm = w0 k(zе)c, где
w0 – нормативное значение ветрового давления (w0 = 0,3 кПа);
k(ze) – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты zе и зависящий от типа местности;
c – аэродинамический коэффициент (для наветренной стороны c = 0,8, для подветренной с = -0,5).

В данном курсовом проекте принимаем тип местности С - городские районы с плотной застройкой зданиями высотой более 25 м.

Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wpна эквивалентной высоте zе следует определять следующим образом:
wp = wm ξ(zе) v, где
wm – нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки;
ξ(ze) – коэффициент пульсации давления ветра для эквивалентной высоты ze;
v – коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления, определяется по таблице в зависимости от параметров ρ и χ.

В данном курсовом проекте ρ = 48м и χ = 39м.

Коэффициент надежности по нагрузке составляет 1,4.

Таблица 3 - Расчет ветровы нагрузок по высоте

ze k(ze) ξ(ze) wm нав wm подв wp нав wp подв w нав w подв
0,4 1,78 0,096 -0,06 0,111926 -0,06995 0,207926 -0,12995
0,4 1,78 0,096 -0,06 0,111926 -0,06995 0,207926 -0,12995
0,4 1,78 0,096 -0,06 0,111926 -0,06995 0,207926 -0,12995
0,43 1,724 0,103 -0,065 0,116536 -0,07283 0,219736 -0,13733
0,475 1,64 0,114 -0,071 0,122459 -0,07654 0,236459 -0,14779
0,52 1,556 0,125 -0,078 0,127194 -0,0795 0,251994 -0,1575
0,563 1,488 0,135 -0,084 0,131693 -0,08231 0,266813 -0,16676
0,6 1,452 0,144 -0,09 0,136953 -0,0856 0,280953 -0,1756
0,638 1,416 0,153 -0,096 0,142016 -0,08876 0,295136 -0,18446
0,675 1,38 0,162 -0,101 0,146432 -0,09152 0,308432 -0,19277
0,713 1,344 0,171 -0,107 0,15064 -0,09415 0,32176 -0,2011
0,75 1,308 0,18 -0,113 0,154213 -0,09638 0,334213 -0,20888
0,788 1,272 0,189 -0,118 0,157567 -0,09848 0,346687 -0,21668

Таблица 4 - Сводная ведомость ветровых нагрузок по высоте

W нав W подв Нагрузка в узлы
Наветренная сторона Подветренная сторона
крайние средние крайние средние
0,291097 -0,18194 2,619873 5,239745 -1,63742 -3,27484
0,291097 -0,18194 2,619873 5,239745 -1,63742 -3,27484
0,291097 -0,18194 2,619873 5,239745 -1,63742 -3,27484
0,30763 -0,19227 2,768667 5,537335 -1,73042 -3,46083
0,331042 -0,2069 2,979381 5,958762 -1,86211 -3,72423
0,352791 -0,22049 3,17512 6,35024 -1,98445 -3,9689
0,373539 -0,23346 3,361848 6,723697 -2,10116 -4,20231
0,393334 -0,24583 3,540003 7,080007 -2,2125 -4,425
0,41319 -0,25824 3,71871 7,437421 -2,32419 -4,64839
0,431805 -0,26988 3,886241 7,772481 -2,4289 -4,8578
0,450465 -0,28154 4,054181 8,108361 -2,53386 -5,06773
0,467898 -0,29244 4,211086 8,422173 -2,63193 -5,26386
0,485362 -0,30335 4,368259 8,736518 -2,73016 -5,46032

Анализ перемещений

Эпюры перемещений по оси Z

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 13 - Перемещения по оси Z от собственного веса несущих конструкций

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 14 - Перемещения по оси Z от веса ненесущих конструкций

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 15 - Перемещения по оси Z от полезной нагрузки на перекрытие

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 16 - Перемещения по оси Z от снеговой нагрузки

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 17 - Перемещения по оси Z от ветровой нагрузки справа

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 18 - Перемещения по оси Z от ветровой нагрузки слева

Величины перемещений

По оси Z перемещение от всех видов нагрузок составляет: Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru .

По оси Х со знаком минус: Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru . По оси Х со знаком плюс: Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru . Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru .

По оси У со знаком минус: Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru . По оси У со знаком плюс: Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru . Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru .

Подбор армирования питы

В силу того, что с конструктивной точки зрения следует принимать армирование стержнями Ø12мм и требуемое армирование по расчету для нижней грани Ø6-12мм, для верхней грани Ø6-12мм принимаем сплошное армирование плиты перекрытия стержнями Ø12мм.

Поперечную арматуру принимаем из условия свариваемости Ø6мм класса А240.

Подбор армирования стенки

Армирование по оси Х

В силу того, что с конструктивной точки зрения следует принимать армирование стержнями не менее Ø12мм и требуемое армирование по оси Х (горизонтальная ось) Ø6-10мм, принимаем сплошное армирование стержнями Ø12мм.

Армирование по оси У

Армирование наружной грани

Для армирования наружной грани по оси У требуется подобрать основное и дополнительное армирование.

Все перемычки армируются стержнями Ø12мм.

Первый простенок армируется стержнями Ø16мм по всей длине. Требуемая площадь армирования низа первого простенка: Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru . Площадь арматуры на 1м при армировании стержнями Ø16мм с шагом 200мм (5 стержней на 1м) Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru . Площадь стержней дополнительного армирования составляет: Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru на 1м. Принимаем дополнительное армирование стрежнями Ø14мм с шагом 200мм на высоту 1м.

Второй простенок армируется стержнями Ø12мм по всей длине. Требуемая площадь армирования низа первого простенка: Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru . Площадь арматуры на 1м при армировании стержнями Ø12мм с шагом 200мм (5 стержней на 1м) Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru . Площадь стержней дополнительного армирования составляет: Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru на 1м. Принимаем дополнительное армирование стрежнями Ø14мм с шагом 200мм на высоту 1,5м.

Третий простенок армируется стержнями Ø12мм по всей длине. Требуемая площадь армирования низа первого простенка: Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru . Площадь арматуры на 1м при армировании стержнями Ø12мм с шагом 200мм (5 стержней на 1м) Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru . Площадь стержней дополнительного армирования составляет: Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru на 1м. Принимаем дополнительное армирование стрежнями Ø8мм с шагом 400мм в нижнем углу на 0,5х0,5м (2 стержня).

Поперечную арматуру принимаем из условия свариваемости Ø6мм класса А240.

Список литературы

1. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс; Учебник для вузов. – 6–е изд., репринтное. – М.: ООО «БАСТЕТ».2009г. – 768 с.

2. Кумпяк О.Г., Галяутдинов З.Р., Пахмурин О.Р., Самсонов В.С. Железобетонные и каменные конструкции. Учебник – М. Издательство АСВ. 2011. – 672 с.

3. Бородачев Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб. пособие для вузов – М.; Стройиздат, 1995. – 211 с.

4. Бородачев Н.А. Курсовое проектирование железобетонных и каменных конструкций в диалоге с ЭВМ: Учеб. пособие для вузов – Самара:СГАСУ, 2012. – 304 с.

5. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52–01–2003.– М.: 2012. – 161 с.

6. СП 52–101–2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры (одобрен постановлением Госстроя РФ от 25.12.2003 г. №215). – М.: Госстрой.– 2004.

7. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52–101–2003). ЦНИИПромзданий, НИИЖБ. – М.: ОАО ЦНИИПромзданий. – 2005. – 214 с.

8. СП 52–102–2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции. – М.: Госстрой. – 2005. –15 с.

9. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52–102–2004). ЦНИИПромзданий, НИИЖБ. – М.: ОАО ЦНИИПромзданий. – 2005. – 158 с.

10. СП 52–103–2007. Железобетонные монолитные конструкции зданий. –М.: Госстрой.–2007.–22 с.

11. СП 15.13330.2012. Каменные и армокаменные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II–22–81*. – М.: ФАУ «ФЦС», 2012. –78 с.

12. СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07–85*. – М.: ОАО « ЦПП», 2011. – 96 с.

13. СП 22.13330.2011. Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01–83*. –М.: ОАО « ЦПП», 2011. – 166 с.

Содержание

1 Исходные данные для проектирования. 4

2 Объемно-планировочное решение. 7

3 Конструктивное решение. 8

3.1 Колонны.. 8

3.2 Стены.. 8

3.3 Перекрытия. 8

3.4 Покрытия. 8

3.5 Крыша. 8

3.6 Лестницы.. 8

3.7 Лифт. 8

4 Сбор нагрузок. 9

4.1 Постоянные нагрузки. 9

4.2 Временные кратковременные. 10

4.2.1 Полезная нагрузка на перекрытия. 10

4.2.2 Климатическая нагрузка. 10

5 Создание расчетной схемы в ПК «ЛИРА- САПР 2013». 13

6 Создание загружений в ПК «ЛИРА- САПР 2013». 15

7 Анализ перемещений. 17

7.1 Эпюры перемещений по оси Z. 17

7.2 Предельно-допустимые перемещения. 19

7.3 Величины перемещений. 19

8 Результаты расчета колонны первого этажа 6Б. 20

9 Результаты расчета плиты перекрытия 2-го этажа. 23

9.1 Эпюры армирование плиты перекрытия. 23

9.2 Подбор армирования питы.. 25

9.3 Расчет плиты на продавливание. 25

10 Результаты расчета стены первого этажа ядра жесткости с проемом.. 26

10.1 Подбор армирования стенки. 28

10.1.1 Армирование по оси Х. 28

10.1.2 Армирование по оси У. 28

Список литературы

Исходные данные для проектирования.

Район строительства (пункт) - г. Санкт-Петербург;

Район по схематической карте климатического районирования – IIВ;

Рельеф участка – спокойный;

Район по весу снегового покрова –III ;

Нормативный вес снегового покрова – S0=1,8кПа;

Район по давлению ветра – II;

Нормативное ветровое давление, W0=0,3кПа;

В качестве основы объемно-планировочного и конструктивного решения были приняты следующие материалы:

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 1 – Принципиальные решения внешнего вида здания

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 2 - Принципиальные решения планировки здания

Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru

Рисунок 3 - Принципиальные решения планировки здания, общий вид

2 Объемно-планировочное решение.

Разрабатываемое здание является односекционным общественным зданием повышенной этажности.

Здание имеет прямоугольную форму в плане. Размеры секции в плане в осях – 48х24 м. Высота здания – 39 м.

Количество этажей – 13.

Высота этажа – 3м.

Здание оборудовано пассажирскими и грузопассажирскими лифтами.

Конструктивное решение.

Конструктивная система здания – каркасная безригельная со смешанным шагом несущих колонн.

Колонны

Каркас здания выполнен из монолитных железобетонных колонн квадратного сечения. Размеры колонн – 400х400 мм

Стены

Наружные стены здания выполнены из глиняного пустотелого кирпича пластичного формования с утеплением с наружной стороны минеральной (каменной) ватой. Толщина кирпичной кладки 380 мм.

Внутренние несущие стены лестничной клетки – монолитные железобетонные толщиной 250мм.

Перекрытия

Перекрытия здания – монолитные железобетонные плиты толщиной 200 мм.

Покрытия

Покрытие здания – монолитная железобетонная плита толщиной 200 мм.

Крыша

Крыша проектируемого здания – малоуклонная ( i=0,03), бесчердачная с рулонной кровлей и внутренним водостоком.

Лестницы

Лестницы запроектированы из монолитных железобетонных конструкций.

Лифт

В здании запроектированы 6 лифтов по ГОСТ 5746-67: 2 пассажирских и 2 грузопассажирских.

Грузоподъемность пассажирского лифта – 630кг, скорость – 2,5м/с, размер кабины – 1900 х 2500 мм. Тип кабин – непроходные с раздвижными автоматическими дверями, расположение противовеса – сбоку от кабины.

Грузоподъемность грузопассажирских лифтов – 1600 кг, скорость – 2,5 м/с, размер кабин – 2700 х 2500мм. Тип кабин – непроходные с раздвижными автоматическими дверями, расположение противовеса – сзади от кабины.

Стены лифтовой шахты выполнены из монолитного железобетона толщиной 250мм.

Сбор нагрузок

Постоянные нагрузки

Постоянная нагрузка состоит из собственного веса несущих и ограждающих конструкций.

Нормативное значение веса строительных конструкций следует определять по проектным размерам и удельному весу материалов с учетом их влажности в условиях возведения и эксплуатации сооружений.

Таблица 1 - Сбор нагрузки от собственного веса конструкций

Название Нормативное значение Коэффициент надежности Расчетное значение
Колонны 400х400 ρ = 2750кг/м3 4,4 кН/м 1,1 4,84 кН/м
Стены ограждающие конструкции t = 380 мм ρ = 1500кг/м3 5,7 кН/м 1,1 6,27 кН/м
Стены ядро жесткости t = 250 мм ρ = 2750кг/м3 6,875 кН/м 1,1 7,5625 кН/м
Перегородки 0,5 кН/м2 1,3 0,65 кН/м2
Перекрытия монолитные t = 200 мм ρ = 2750кг/м3 5,5 кН/м2 1,1 6,05 кН/м2
Конструкция пола
Цементно-песчаная стяжка (ρ=1800 кг/м3) - 30 мм 0,54 кН/м2 1,3 0,702 кН/м2
Утепленный линолеум – 5мм 0,05 кН/м2 1,3 0,065 кН/м2
Итого 0,767
Кровля
Гидроизоляция 0,06 кН/м2 1,05 0,063 кН/м2
ЦПС 0,36 кН/м2 1,3 0,468 кН/м2
Утеплитель 1,6 кН/м2 1,3 2,08 кН/м2
Пароизоляция 0,03 кН/м2 1,05 0,032 кН/м2
ЦПС 0,36 кН/м2 1,3 0,468 кН/м2
Итого 3,111 кН/м2

Временные кратковременные

Полезная нагрузка на перекрытия

Коэффициенты надежности по нагрузке γfдля равномерно распределенных нагрузок следует принимать:
1,3 – при полном нормативном значении менее 2,0 кПа;
1,2 – при полном нормативном значении 2,0 кПа и более.

Таблица 2 - Полезная нагрузка на перекрытие

Название Нормативное значение Коэффициент надежности Расчетное значение
Служебные помещения (1-2 эт) 2 кПа 1,2 2,4 кПа
Гостиничные номера (3-13 эт) 1,5 кПа 1,3 1,95 кПа
Балконы 2 кПа 1,2 2,4 кПа

Климатическая нагрузка

Снеговая

Согласно заданию сооружение проектируется в III снеговом районе. Согласно СП «Нагрузки и воздействия» расчетная снеговая нагрузка составляет:
Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru .

Нормативная нагрузка:
Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru
Полезная нагрузка на перекрытия - student2.ru .

Ветровая

Нормативное значение ветровой нагрузки w следует определять как сумму средней wm и пульсационной wр составляющих:
w = wm + wp.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm в зависимости от эквивалентной высоты zе над поверхностью земли следует определять по формуле:
wm = w0 k(zе)c, где
w0 – нормативное значение ветрового давления (w0 = 0,3 кПа);
k(ze) – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты zе и зависящий от типа местности;
c – аэродинамический коэффициент (для наветренной стороны c = 0,8, для подветренной с = -0,5).

В данном курсовом проекте принимаем тип местности С - городские районы с плотной застройкой зданиями высотой более 25 м.

Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wpна эквивалентной высоте zе следует определять следующим образом:
wp = wm ξ(zе) v, где
wm – нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки;
ξ(ze) – коэффициент пульсации давления ветра для эквивалентной высоты ze;
v – коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления, определяется по таблице в зависимости от параметров ρ и χ.

В данном курсовом проекте ρ = 48м и χ = 39м.

Коэффициент надежности по нагрузке составляет 1,4.

Таблица 3 - Расчет ветровы нагрузок по высоте

ze k(ze) ξ(ze) wm нав wm подв wp нав wp подв w нав w подв
0,4 1,78 0,096 -0,06 0,111926 -0,06995 0,207926 -0,12995
0,4 1,78 0,096 -0,06 0,111926 -0,06995 0,207926 -0,12995
0,4 1,78 0,096 -0,06 0,111926 -0,06995 0,207926 -0,12995
0,43 1,724 0,103 -0,065 0,116536 -0,07283 0,219736 -0,13733
0,475 1,64 0,114 -0,071 0,122459 -0,07654 0,236459 -0,14779
0,52 1,556 0,125 -0,078 0,127194 -0,0795 0,251994 -0,1575
0,563 1,488 0,135 -0,084 0,131693 -0,08231 0,266813 -0,16676
0,6 1,452 0,144 -0,09 0,136953 -0,0856 0,280953 -0,1756
0,638 1,416 0,153 -0,096 0,142016 -0,08876 0,295136 -0,18446
0,675 1,38 0,162 -0,101 0,146432 -0,09152 0,308432 -0,19277
0,713 1,344 0,171 -0,107 0,15064 -0,09415 0,32176 -0,2011
0,75 1,308 0,18 -0,113 0,154213 -0,09638 0,334213 -0,20888
0,788 1,272 0,189 -0,118 0,157567 -0,09848 0,346687 -0,21668

Таблица 4 - Сводная ведомость ветровых нагрузок по высоте

W нав W подв Нагрузка в узлы
Наветренная сторона Подветренная сторона
крайние средние крайние средние
0,291097 -0,18194 2,619873 5,239745 -1,63742 -3,27484
0,291097 -0,18194 2,619873 5,239745 -1,63742 -3,27484
0,291097 -0,18194 2,619873 5,239745 -1,63742 -3,27484
0,30763 -0,19227 2,768667 5,537335 -1,73042 -3,46083
0,331042 -0,2069 2,979381 5,958762 -1,86211 -3,72423
0,352791 -0,22049 3,17512 6,35024 -1,98445 -3,9689
0,373539 -0,23346 3,361848 6,723697 -2,10116 -4,20231
0,393334 -0,24583 3,540003 7,080007 -2,2125 -4,425
0,41319 -0,25824 3,71871 7,437421 -2,32419 -4,64839
0,431805 -0,26988 3,886241 7,772481 -2,4289 -4,8578
0,450465 -0,28154 4,054181 8,108361 -2,53386 -5,06773
0,467898 -0,29244 4,211086 8,422173 -2,63193 -5,26386
0,485362 -0,30335 4,368259 8,736518 -2,73016 -5,46032

Наши рекомендации