Полезная нагрузка на перекрытия
Содержание
1 Исходные данные для проектирования. 4
2 Объемно-планировочное решение. 7
3 Конструктивное решение. 8
3.1 Колонны.. 8
3.2 Стены.. 8
3.3 Перекрытия. 8
3.4 Покрытия. 8
3.5 Крыша. 8
3.6 Лестницы.. 8
3.7 Лифт. 8
4 Сбор нагрузок. 9
4.1 Постоянные нагрузки. 9
4.2 Временные кратковременные. 10
4.2.1 Полезная нагрузка на перекрытия. 10
4.2.2 Климатическая нагрузка. 10
5 Создание расчетной схемы в ПК «ЛИРА- САПР 2013». 13
6 Создание загружений в ПК «ЛИРА- САПР 2013». 15
7 Анализ перемещений. 17
7.1 Эпюры перемещений по оси Z. 17
7.2 Предельно-допустимые перемещения. 19
7.3 Величины перемещений. 19
8 Результаты расчета колонны первого этажа 6Б. 20
9 Результаты расчета плиты перекрытия 2-го этажа. 23
9.1 Эпюры армирование плиты перекрытия. 23
9.2 Подбор армирования питы.. 25
9.3 Расчет плиты на продавливание. 25
10 Результаты расчета стены первого этажа ядра жесткости с проемом.. 26
10.1 Подбор армирования стенки. 28
10.1.1 Армирование по оси Х. 28
10.1.2 Армирование по оси У. 28
Список литературы
Исходные данные для проектирования.
Район строительства (пункт) - г. Санкт-Петербург;
Район по схематической карте климатического районирования – IIВ;
Рельеф участка – спокойный;
Район по весу снегового покрова –III ;
Нормативный вес снегового покрова – S0=1,8кПа;
Район по давлению ветра – II;
Нормативное ветровое давление, W0=0,3кПа;
В качестве основы объемно-планировочного и конструктивного решения были приняты следующие материалы:
Рисунок 1 – Принципиальные решения внешнего вида здания
Рисунок 2 - Принципиальные решения планировки здания
Рисунок 3 - Принципиальные решения планировки здания, общий вид
2 Объемно-планировочное решение.
Разрабатываемое здание является односекционным общественным зданием повышенной этажности.
Здание имеет прямоугольную форму в плане. Размеры секции в плане в осях – 48х24 м. Высота здания – 39 м.
Количество этажей – 13.
Высота этажа – 3м.
Здание оборудовано пассажирскими и грузопассажирскими лифтами.
Конструктивное решение.
Конструктивная система здания – каркасная безригельная со смешанным шагом несущих колонн.
Колонны
Каркас здания выполнен из монолитных железобетонных колонн квадратного сечения. Размеры колонн – 400х400 мм
Стены
Наружные стены здания выполнены из глиняного пустотелого кирпича пластичного формования с утеплением с наружной стороны минеральной (каменной) ватой. Толщина кирпичной кладки 380 мм.
Внутренние несущие стены лестничной клетки – монолитные железобетонные толщиной 250мм.
Перекрытия
Перекрытия здания – монолитные железобетонные плиты толщиной 200 мм.
Покрытия
Покрытие здания – монолитная железобетонная плита толщиной 200 мм.
Крыша
Крыша проектируемого здания – малоуклонная ( i=0,03), бесчердачная с рулонной кровлей и внутренним водостоком.
Лестницы
Лестницы запроектированы из монолитных железобетонных конструкций.
Лифт
В здании запроектированы 6 лифтов по ГОСТ 5746-67: 2 пассажирских и 2 грузопассажирских.
Грузоподъемность пассажирского лифта – 630кг, скорость – 2,5м/с, размер кабины – 1900 х 2500 мм. Тип кабин – непроходные с раздвижными автоматическими дверями, расположение противовеса – сбоку от кабины.
Грузоподъемность грузопассажирских лифтов – 1600 кг, скорость – 2,5 м/с, размер кабин – 2700 х 2500мм. Тип кабин – непроходные с раздвижными автоматическими дверями, расположение противовеса – сзади от кабины.
Стены лифтовой шахты выполнены из монолитного железобетона толщиной 250мм.
Сбор нагрузок
Постоянные нагрузки
Постоянная нагрузка состоит из собственного веса несущих и ограждающих конструкций.
Нормативное значение веса строительных конструкций следует определять по проектным размерам и удельному весу материалов с учетом их влажности в условиях возведения и эксплуатации сооружений.
Таблица 1 - Сбор нагрузки от собственного веса конструкций
| № | Название | Нормативное значение | Коэффициент надежности | Расчетное значение |
| Колонны 400х400 ρ = 2750кг/м3 | 4,4 кН/м | 1,1 | 4,84 кН/м | |
| Стены ограждающие конструкции t = 380 мм ρ = 1500кг/м3 | 5,7 кН/м | 1,1 | 6,27 кН/м | |
| Стены ядро жесткости t = 250 мм ρ = 2750кг/м3 | 6,875 кН/м | 1,1 | 7,5625 кН/м | |
| Перегородки | 0,5 кН/м2 | 1,3 | 0,65 кН/м2 | |
| Перекрытия монолитные t = 200 мм ρ = 2750кг/м3 | 5,5 кН/м2 | 1,1 | 6,05 кН/м2 | |
| Конструкция пола | ||||
| Цементно-песчаная стяжка (ρ=1800 кг/м3) - 30 мм | 0,54 кН/м2 | 1,3 | 0,702 кН/м2 | |
| Утепленный линолеум – 5мм | 0,05 кН/м2 | 1,3 | 0,065 кН/м2 | |
| Итого | 0,767 | |||
| Кровля | ||||
| Гидроизоляция | 0,06 кН/м2 | 1,05 | 0,063 кН/м2 | |
| ЦПС | 0,36 кН/м2 | 1,3 | 0,468 кН/м2 | |
| Утеплитель | 1,6 кН/м2 | 1,3 | 2,08 кН/м2 | |
| Пароизоляция | 0,03 кН/м2 | 1,05 | 0,032 кН/м2 | |
| ЦПС | 0,36 кН/м2 | 1,3 | 0,468 кН/м2 | |
| Итого | 3,111 кН/м2 |
Временные кратковременные
Климатическая нагрузка
Снеговая
Согласно заданию сооружение проектируется в III снеговом районе. Согласно СП «Нагрузки и воздействия» расчетная снеговая нагрузка составляет:
.
Нормативная нагрузка:
.
Ветровая
Нормативное значение ветровой нагрузки w следует определять как сумму средней wm и пульсационной wр составляющих:
w = wm + wp.
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm в зависимости от эквивалентной высоты zе над поверхностью земли следует определять по формуле:
wm = w0 k(zе)c, где
w0 – нормативное значение ветрового давления (w0 = 0,3 кПа);
k(ze) – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты zе и зависящий от типа местности;
c – аэродинамический коэффициент (для наветренной стороны c = 0,8, для подветренной с = -0,5).
В данном курсовом проекте принимаем тип местности С - городские районы с плотной застройкой зданиями высотой более 25 м.
Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wpна эквивалентной высоте zе следует определять следующим образом:
wp = wm ξ(zе) v, где
wm – нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки;
ξ(ze) – коэффициент пульсации давления ветра для эквивалентной высоты ze;
v – коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления, определяется по таблице в зависимости от параметров ρ и χ.
В данном курсовом проекте ρ = 48м и χ = 39м.
Коэффициент надежности по нагрузке составляет 1,4.
Таблица 3 - Расчет ветровы нагрузок по высоте
| ze | k(ze) | ξ(ze) | wm нав | wm подв | wp нав | wp подв | w нав | w подв |
| 0,4 | 1,78 | 0,096 | -0,06 | 0,111926 | -0,06995 | 0,207926 | -0,12995 | |
| 0,4 | 1,78 | 0,096 | -0,06 | 0,111926 | -0,06995 | 0,207926 | -0,12995 | |
| 0,4 | 1,78 | 0,096 | -0,06 | 0,111926 | -0,06995 | 0,207926 | -0,12995 | |
| 0,43 | 1,724 | 0,103 | -0,065 | 0,116536 | -0,07283 | 0,219736 | -0,13733 | |
| 0,475 | 1,64 | 0,114 | -0,071 | 0,122459 | -0,07654 | 0,236459 | -0,14779 | |
| 0,52 | 1,556 | 0,125 | -0,078 | 0,127194 | -0,0795 | 0,251994 | -0,1575 | |
| 0,563 | 1,488 | 0,135 | -0,084 | 0,131693 | -0,08231 | 0,266813 | -0,16676 | |
| 0,6 | 1,452 | 0,144 | -0,09 | 0,136953 | -0,0856 | 0,280953 | -0,1756 | |
| 0,638 | 1,416 | 0,153 | -0,096 | 0,142016 | -0,08876 | 0,295136 | -0,18446 | |
| 0,675 | 1,38 | 0,162 | -0,101 | 0,146432 | -0,09152 | 0,308432 | -0,19277 | |
| 0,713 | 1,344 | 0,171 | -0,107 | 0,15064 | -0,09415 | 0,32176 | -0,2011 | |
| 0,75 | 1,308 | 0,18 | -0,113 | 0,154213 | -0,09638 | 0,334213 | -0,20888 | |
| 0,788 | 1,272 | 0,189 | -0,118 | 0,157567 | -0,09848 | 0,346687 | -0,21668 |
Таблица 4 - Сводная ведомость ветровых нагрузок по высоте
| W нав | W подв | Нагрузка в узлы | |||
| Наветренная сторона | Подветренная сторона | ||||
| крайние | средние | крайние | средние | ||
| 0,291097 | -0,18194 | 2,619873 | 5,239745 | -1,63742 | -3,27484 |
| 0,291097 | -0,18194 | 2,619873 | 5,239745 | -1,63742 | -3,27484 |
| 0,291097 | -0,18194 | 2,619873 | 5,239745 | -1,63742 | -3,27484 |
| 0,30763 | -0,19227 | 2,768667 | 5,537335 | -1,73042 | -3,46083 |
| 0,331042 | -0,2069 | 2,979381 | 5,958762 | -1,86211 | -3,72423 |
| 0,352791 | -0,22049 | 3,17512 | 6,35024 | -1,98445 | -3,9689 |
| 0,373539 | -0,23346 | 3,361848 | 6,723697 | -2,10116 | -4,20231 |
| 0,393334 | -0,24583 | 3,540003 | 7,080007 | -2,2125 | -4,425 |
| 0,41319 | -0,25824 | 3,71871 | 7,437421 | -2,32419 | -4,64839 |
| 0,431805 | -0,26988 | 3,886241 | 7,772481 | -2,4289 | -4,8578 |
| 0,450465 | -0,28154 | 4,054181 | 8,108361 | -2,53386 | -5,06773 |
| 0,467898 | -0,29244 | 4,211086 | 8,422173 | -2,63193 | -5,26386 |
| 0,485362 | -0,30335 | 4,368259 | 8,736518 | -2,73016 | -5,46032 |
Анализ перемещений
Эпюры перемещений по оси Z
Рисунок 13 - Перемещения по оси Z от собственного веса несущих конструкций
Рисунок 14 - Перемещения по оси Z от веса ненесущих конструкций
Рисунок 15 - Перемещения по оси Z от полезной нагрузки на перекрытие
Рисунок 16 - Перемещения по оси Z от снеговой нагрузки
Рисунок 17 - Перемещения по оси Z от ветровой нагрузки справа
Рисунок 18 - Перемещения по оси Z от ветровой нагрузки слева
Величины перемещений
По оси Z перемещение от всех видов нагрузок составляет: 
.
По оси Х со знаком минус: 
. По оси Х со знаком плюс: 
. 
.
По оси У со знаком минус: 
. По оси У со знаком плюс: 
. 
.
Подбор армирования питы
В силу того, что с конструктивной точки зрения следует принимать армирование стержнями Ø12мм и требуемое армирование по расчету для нижней грани Ø6-12мм, для верхней грани Ø6-12мм принимаем сплошное армирование плиты перекрытия стержнями Ø12мм.
Поперечную арматуру принимаем из условия свариваемости Ø6мм класса А240.
Подбор армирования стенки
Армирование по оси Х
В силу того, что с конструктивной точки зрения следует принимать армирование стержнями не менее Ø12мм и требуемое армирование по оси Х (горизонтальная ось) Ø6-10мм, принимаем сплошное армирование стержнями Ø12мм.
Армирование по оси У
Армирование наружной грани
Для армирования наружной грани по оси У требуется подобрать основное и дополнительное армирование.
Все перемычки армируются стержнями Ø12мм.
Первый простенок армируется стержнями Ø16мм по всей длине. Требуемая площадь армирования низа первого простенка: 
. Площадь арматуры на 1м при армировании стержнями Ø16мм с шагом 200мм (5 стержней на 1м) 
. Площадь стержней дополнительного армирования составляет: 
на 1м. Принимаем дополнительное армирование стрежнями Ø14мм с шагом 200мм на высоту 1м.
Второй простенок армируется стержнями Ø12мм по всей длине. Требуемая площадь армирования низа первого простенка: 
. Площадь арматуры на 1м при армировании стержнями Ø12мм с шагом 200мм (5 стержней на 1м) 
. Площадь стержней дополнительного армирования составляет: 
на 1м. Принимаем дополнительное армирование стрежнями Ø14мм с шагом 200мм на высоту 1,5м.
Третий простенок армируется стержнями Ø12мм по всей длине. Требуемая площадь армирования низа первого простенка: 
. Площадь арматуры на 1м при армировании стержнями Ø12мм с шагом 200мм (5 стержней на 1м) . Площадь стержней дополнительного армирования составляет: 
на 1м. Принимаем дополнительное армирование стрежнями Ø8мм с шагом 400мм в нижнем углу на 0,5х0,5м (2 стержня).
Поперечную арматуру принимаем из условия свариваемости Ø6мм класса А240.
Список литературы
1. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс; Учебник для вузов. – 6–е изд., репринтное. – М.: ООО «БАСТЕТ».2009г. – 768 с.
2. Кумпяк О.Г., Галяутдинов З.Р., Пахмурин О.Р., Самсонов В.С. Железобетонные и каменные конструкции. Учебник – М. Издательство АСВ. 2011. – 672 с.
3. Бородачев Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб. пособие для вузов – М.; Стройиздат, 1995. – 211 с.
4. Бородачев Н.А. Курсовое проектирование железобетонных и каменных конструкций в диалоге с ЭВМ: Учеб. пособие для вузов – Самара:СГАСУ, 2012. – 304 с.
5. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52–01–2003.– М.: 2012. – 161 с.
6. СП 52–101–2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры (одобрен постановлением Госстроя РФ от 25.12.2003 г. №215). – М.: Госстрой.– 2004.
7. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52–101–2003). ЦНИИПромзданий, НИИЖБ. – М.: ОАО ЦНИИПромзданий. – 2005. – 214 с.
8. СП 52–102–2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции. – М.: Госстрой. – 2005. –15 с.
9. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52–102–2004). ЦНИИПромзданий, НИИЖБ. – М.: ОАО ЦНИИПромзданий. – 2005. – 158 с.
10. СП 52–103–2007. Железобетонные монолитные конструкции зданий. –М.: Госстрой.–2007.–22 с.
11. СП 15.13330.2012. Каменные и армокаменные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II–22–81*. – М.: ФАУ «ФЦС», 2012. –78 с.
12. СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07–85*. – М.: ОАО « ЦПП», 2011. – 96 с.
13. СП 22.13330.2011. Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01–83*. –М.: ОАО « ЦПП», 2011. – 166 с.
Содержание
1 Исходные данные для проектирования. 4
2 Объемно-планировочное решение. 7
3 Конструктивное решение. 8
3.1 Колонны.. 8
3.2 Стены.. 8
3.3 Перекрытия. 8
3.4 Покрытия. 8
3.5 Крыша. 8
3.6 Лестницы.. 8
3.7 Лифт. 8
4 Сбор нагрузок. 9
4.1 Постоянные нагрузки. 9
4.2 Временные кратковременные. 10
4.2.1 Полезная нагрузка на перекрытия. 10
4.2.2 Климатическая нагрузка. 10
5 Создание расчетной схемы в ПК «ЛИРА- САПР 2013». 13
6 Создание загружений в ПК «ЛИРА- САПР 2013». 15
7 Анализ перемещений. 17
7.1 Эпюры перемещений по оси Z. 17
7.2 Предельно-допустимые перемещения. 19
7.3 Величины перемещений. 19
8 Результаты расчета колонны первого этажа 6Б. 20
9 Результаты расчета плиты перекрытия 2-го этажа. 23
9.1 Эпюры армирование плиты перекрытия. 23
9.2 Подбор армирования питы.. 25
9.3 Расчет плиты на продавливание. 25
10 Результаты расчета стены первого этажа ядра жесткости с проемом.. 26
10.1 Подбор армирования стенки. 28
10.1.1 Армирование по оси Х. 28
10.1.2 Армирование по оси У. 28
Список литературы
Исходные данные для проектирования.
Район строительства (пункт) - г. Санкт-Петербург;
Район по схематической карте климатического районирования – IIВ;
Рельеф участка – спокойный;
Район по весу снегового покрова –III ;
Нормативный вес снегового покрова – S0=1,8кПа;
Район по давлению ветра – II;
Нормативное ветровое давление, W0=0,3кПа;
В качестве основы объемно-планировочного и конструктивного решения были приняты следующие материалы:
Рисунок 1 – Принципиальные решения внешнего вида здания
Рисунок 2 - Принципиальные решения планировки здания
Рисунок 3 - Принципиальные решения планировки здания, общий вид
2 Объемно-планировочное решение.
Разрабатываемое здание является односекционным общественным зданием повышенной этажности.
Здание имеет прямоугольную форму в плане. Размеры секции в плане в осях – 48х24 м. Высота здания – 39 м.
Количество этажей – 13.
Высота этажа – 3м.
Здание оборудовано пассажирскими и грузопассажирскими лифтами.
Конструктивное решение.
Конструктивная система здания – каркасная безригельная со смешанным шагом несущих колонн.
Колонны
Каркас здания выполнен из монолитных железобетонных колонн квадратного сечения. Размеры колонн – 400х400 мм
Стены
Наружные стены здания выполнены из глиняного пустотелого кирпича пластичного формования с утеплением с наружной стороны минеральной (каменной) ватой. Толщина кирпичной кладки 380 мм.
Внутренние несущие стены лестничной клетки – монолитные железобетонные толщиной 250мм.
Перекрытия
Перекрытия здания – монолитные железобетонные плиты толщиной 200 мм.
Покрытия
Покрытие здания – монолитная железобетонная плита толщиной 200 мм.
Крыша
Крыша проектируемого здания – малоуклонная ( i=0,03), бесчердачная с рулонной кровлей и внутренним водостоком.
Лестницы
Лестницы запроектированы из монолитных железобетонных конструкций.
Лифт
В здании запроектированы 6 лифтов по ГОСТ 5746-67: 2 пассажирских и 2 грузопассажирских.
Грузоподъемность пассажирского лифта – 630кг, скорость – 2,5м/с, размер кабины – 1900 х 2500 мм. Тип кабин – непроходные с раздвижными автоматическими дверями, расположение противовеса – сбоку от кабины.
Грузоподъемность грузопассажирских лифтов – 1600 кг, скорость – 2,5 м/с, размер кабин – 2700 х 2500мм. Тип кабин – непроходные с раздвижными автоматическими дверями, расположение противовеса – сзади от кабины.
Стены лифтовой шахты выполнены из монолитного железобетона толщиной 250мм.
Сбор нагрузок
Постоянные нагрузки
Постоянная нагрузка состоит из собственного веса несущих и ограждающих конструкций.
Нормативное значение веса строительных конструкций следует определять по проектным размерам и удельному весу материалов с учетом их влажности в условиях возведения и эксплуатации сооружений.
Таблица 1 - Сбор нагрузки от собственного веса конструкций
| № | Название | Нормативное значение | Коэффициент надежности | Расчетное значение |
| Колонны 400х400 ρ = 2750кг/м3 | 4,4 кН/м | 1,1 | 4,84 кН/м | |
| Стены ограждающие конструкции t = 380 мм ρ = 1500кг/м3 | 5,7 кН/м | 1,1 | 6,27 кН/м | |
| Стены ядро жесткости t = 250 мм ρ = 2750кг/м3 | 6,875 кН/м | 1,1 | 7,5625 кН/м | |
| Перегородки | 0,5 кН/м2 | 1,3 | 0,65 кН/м2 | |
| Перекрытия монолитные t = 200 мм ρ = 2750кг/м3 | 5,5 кН/м2 | 1,1 | 6,05 кН/м2 | |
| Конструкция пола | ||||
| Цементно-песчаная стяжка (ρ=1800 кг/м3) - 30 мм | 0,54 кН/м2 | 1,3 | 0,702 кН/м2 | |
| Утепленный линолеум – 5мм | 0,05 кН/м2 | 1,3 | 0,065 кН/м2 | |
| Итого | 0,767 | |||
| Кровля | ||||
| Гидроизоляция | 0,06 кН/м2 | 1,05 | 0,063 кН/м2 | |
| ЦПС | 0,36 кН/м2 | 1,3 | 0,468 кН/м2 | |
| Утеплитель | 1,6 кН/м2 | 1,3 | 2,08 кН/м2 | |
| Пароизоляция | 0,03 кН/м2 | 1,05 | 0,032 кН/м2 | |
| ЦПС | 0,36 кН/м2 | 1,3 | 0,468 кН/м2 | |
| Итого | 3,111 кН/м2 |
Временные кратковременные
Полезная нагрузка на перекрытия
Коэффициенты надежности по нагрузке γfдля равномерно распределенных нагрузок следует принимать:
1,3 – при полном нормативном значении менее 2,0 кПа;
1,2 – при полном нормативном значении 2,0 кПа и более.
Таблица 2 - Полезная нагрузка на перекрытие
| № | Название | Нормативное значение | Коэффициент надежности | Расчетное значение |
| Служебные помещения (1-2 эт) | 2 кПа | 1,2 | 2,4 кПа | |
| Гостиничные номера (3-13 эт) | 1,5 кПа | 1,3 | 1,95 кПа | |
| Балконы | 2 кПа | 1,2 | 2,4 кПа |
Климатическая нагрузка
Снеговая
Согласно заданию сооружение проектируется в III снеговом районе. Согласно СП «Нагрузки и воздействия» расчетная снеговая нагрузка составляет:
.
Нормативная нагрузка:
.
Ветровая
Нормативное значение ветровой нагрузки w следует определять как сумму средней wm и пульсационной wр составляющих:
w = wm + wp.
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm в зависимости от эквивалентной высоты zе над поверхностью земли следует определять по формуле:
wm = w0 k(zе)c, где
w0 – нормативное значение ветрового давления (w0 = 0,3 кПа);
k(ze) – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты zе и зависящий от типа местности;
c – аэродинамический коэффициент (для наветренной стороны c = 0,8, для подветренной с = -0,5).
В данном курсовом проекте принимаем тип местности С - городские районы с плотной застройкой зданиями высотой более 25 м.
Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wpна эквивалентной высоте zе следует определять следующим образом:
wp = wm ξ(zе) v, где
wm – нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки;
ξ(ze) – коэффициент пульсации давления ветра для эквивалентной высоты ze;
v – коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления, определяется по таблице в зависимости от параметров ρ и χ.
В данном курсовом проекте ρ = 48м и χ = 39м.
Коэффициент надежности по нагрузке составляет 1,4.
Таблица 3 - Расчет ветровы нагрузок по высоте
| ze | k(ze) | ξ(ze) | wm нав | wm подв | wp нав | wp подв | w нав | w подв |
| 0,4 | 1,78 | 0,096 | -0,06 | 0,111926 | -0,06995 | 0,207926 | -0,12995 | |
| 0,4 | 1,78 | 0,096 | -0,06 | 0,111926 | -0,06995 | 0,207926 | -0,12995 | |
| 0,4 | 1,78 | 0,096 | -0,06 | 0,111926 | -0,06995 | 0,207926 | -0,12995 | |
| 0,43 | 1,724 | 0,103 | -0,065 | 0,116536 | -0,07283 | 0,219736 | -0,13733 | |
| 0,475 | 1,64 | 0,114 | -0,071 | 0,122459 | -0,07654 | 0,236459 | -0,14779 | |
| 0,52 | 1,556 | 0,125 | -0,078 | 0,127194 | -0,0795 | 0,251994 | -0,1575 | |
| 0,563 | 1,488 | 0,135 | -0,084 | 0,131693 | -0,08231 | 0,266813 | -0,16676 | |
| 0,6 | 1,452 | 0,144 | -0,09 | 0,136953 | -0,0856 | 0,280953 | -0,1756 | |
| 0,638 | 1,416 | 0,153 | -0,096 | 0,142016 | -0,08876 | 0,295136 | -0,18446 | |
| 0,675 | 1,38 | 0,162 | -0,101 | 0,146432 | -0,09152 | 0,308432 | -0,19277 | |
| 0,713 | 1,344 | 0,171 | -0,107 | 0,15064 | -0,09415 | 0,32176 | -0,2011 | |
| 0,75 | 1,308 | 0,18 | -0,113 | 0,154213 | -0,09638 | 0,334213 | -0,20888 | |
| 0,788 | 1,272 | 0,189 | -0,118 | 0,157567 | -0,09848 | 0,346687 | -0,21668 |
Таблица 4 - Сводная ведомость ветровых нагрузок по высоте
| W нав | W подв | Нагрузка в узлы | |||
| Наветренная сторона | Подветренная сторона | ||||
| крайние | средние | крайние | средние | ||
| 0,291097 | -0,18194 | 2,619873 | 5,239745 | -1,63742 | -3,27484 |
| 0,291097 | -0,18194 | 2,619873 | 5,239745 | -1,63742 | -3,27484 |
| 0,291097 | -0,18194 | 2,619873 | 5,239745 | -1,63742 | -3,27484 |
| 0,30763 | -0,19227 | 2,768667 | 5,537335 | -1,73042 | -3,46083 |
| 0,331042 | -0,2069 | 2,979381 | 5,958762 | -1,86211 | -3,72423 |
| 0,352791 | -0,22049 | 3,17512 | 6,35024 | -1,98445 | -3,9689 |
| 0,373539 | -0,23346 | 3,361848 | 6,723697 | -2,10116 | -4,20231 |
| 0,393334 | -0,24583 | 3,540003 | 7,080007 | -2,2125 | -4,425 |
| 0,41319 | -0,25824 | 3,71871 | 7,437421 | -2,32419 | -4,64839 |
| 0,431805 | -0,26988 | 3,886241 | 7,772481 | -2,4289 | -4,8578 |
| 0,450465 | -0,28154 | 4,054181 | 8,108361 | -2,53386 | -5,06773 |
| 0,467898 | -0,29244 | 4,211086 | 8,422173 | -2,63193 | -5,26386 |
| 0,485362 | -0,30335 | 4,368259 | 8,736518 | -2,73016 | -5,46032 |