На скачкообразное приращение электрических величин

(ВЕКТОРОВ ТОКА ПРЯМОЙ И ОБРАТНОЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЕЙ)

В отечественных энергосистемах и за рубежом разработаны и используются несколько вариантов УБК, основанных на различии скорости изменения электрических величин (сопротивления Z, тока I, напряжения U) при качаниях и КЗ. Ниже рассматривается новый вариант подобных УБК, реагирующих на скачкообразное увеличение (приращение) модуля и угла вектора тока обратной последовательности ΔI₂/Δt, имеющих место только при КЗ. Устройство разработано во ВНИИР (г. Чебоксары) при участии проектного института "Энергосетьпроект" и применяется в дистанционных защитах типа ШДЭ-2801 и ПДЭ-2001, выпускаемых АО ЧЭАЗ.

Устройство состоит из измерительных (пусковых) органов и логической части. Измерительный орган имеет два пусковых органа (рис.12.7):

основной ПО I₂, реагирующий на приращение тока обратной последовательности, рассчитанный на действие при всех видах КЗ, сопровождающихся появлением составляющих I₂;

дополнительный ПО I₁, реагирующий на приращение составляющей тока прямой последовательности ΔI₁/Δt.

Дополнительный орган предназначен для обеспечения надежного действия УБК при К⁽³⁾, если из-за отсутствия или малого значения I₂ основной ПО I₂ не подействует.

Структуру ПО и принцип выделения аварийной составляющей рассмотрим на примере основного комплекта ПО I₂. Токи защищаемого объекта, получаемые от измерительных ТТ, преобразуются в промежуточном трансформаторе тока ПТТ и поступают на вход фильтра обратной последовательности Ф2, на выходе которого появляется напряжение, пропорциональное составляющей обратной последовательности тока защищаемой линии U_Ф2 = kI₂. С выхода Ф2 сигнал поступает на блок выделения БВ1, осуществляющий выделение приращения вектора тока I₂ (или пропорционального ему напряжения kI₂), имеющего место при появлении КЗ.

Схема блока БВ1 состоит из двух параллельных цепей — инерционной цепи ИЦ1 и безынерционной цепи БИЦ1, сумматора Σ, осуществляющего сложение сигналов, поступающих с указанных цепей. Инерционная цепь содержит активный полосовой фильтр Ф_п, замедляющий прохождение синусоидального сигнала промышленной частоты, поступающего на его вход на 0,01 с (время половины периода синусоидального тока с частотой f = 50 Гц) и одновременно инвертирующий фазу сигнала на 180°. Безынерционная цепь (БИЦ) передает сигнал без задержки (мгновенно) и без изменения фазы, так как цепь имеет только активное сопротивление R (X = 0). Сигналы цепей поступают на сумматор Σ.

Параметры схемы подобраны так, чтобы в установившемся режиме (после затухания переходного процесса в полосовом инерционном фильтре Ф_п) выходные сигналы обеих цепей были равны и противоположны по фазе. При этом условии выходной сигнал сумматора будет пропорционален разности входных сигналов U_{вых Σ} = k'(kI₂ – kI₂(t)), т.е. будет равен нулю. Это означает, что в нормальном режиме, когда по защищаемой линии проходит ток нагрузки (при котором I₂ ≈ 0), выходной сигнал Ф2 kI₂ будет равен небалансу, обусловленному погрешностями измерительных ТТ и самого фильтра. Сигнал на выходе блока приращения БВ1 при этом будет отсутствовать, и, следовательно, небаланс в нормальном режиме не будет влиять на работу ПО. При скачкообразном увеличении напряжения U₂ на выходе фильтра Ф2 с kI₂ до kI₂' новое напряжение поступит на вход сумматора по безынерционной цепи практически мгновенно, а так как в инерционной цепи сигнал не может измениться скачком, то он останется неизменным: kI₂(t). Поэтому в первый момент переходного процесса на выходе сумматора появится сигнал, пропорциональный разности входных напряжений kI₂' – kI₂(t) = kΔI₂. Таким образом, благодаря наличию инерционной цепи схема БВ1 выделяет приращение входного вектора. По мере затухания переходного процесса kI₂(t) будет нарастать и через t = 0,01 с достигнет нового уровня kI₂'(t), при котором kΔI₂ станет равной нулю.

Однако схема БВ1 имеет недостаток – в режиме качания токи качания достигают больших значений, изменяется частота тока f_к ≠ 50 Гц, что приводит к резкому увеличению амплитуды тока небаланса, а из-за отклонения частоты меняется частотная характеристика полосового фильтра Ф_п. В результате нарушается равенство токов, поступающих на вход сумматора Σ, и на его выходе появляется напряжение небаланса, от которого необходимо отстроить ток срабатывания ПО (т.е. снизить его чувствительность). Чтобы исключить ложное действие при качаниях от I_нб и не снижать чувствительности УБК, возникла необходимость введения дополнительного блока БВ2. Он состоит из двухполупериодного выпрямителя VS1 и двух реагирующих элементов: чувствительного РЭ1 и более грубого (в 1,5–2 раза) РЭ2. Выпрямительный мост используется как селектор прошедших через выпрямитель положительных (+) и отрицательных (–) сигналов (полуволны синусоидального напряжения, поступающие с выхода сумматора на вход выпрямителя). На вход 1 моста VS1 сигнал сумматора поступает непосредственно без изменения фазы, а по второй цепи на вход 2 моста сигнал сумматора идет через инвертор ИС с изменением фазы на 180°. По абсолютному значению оба сигнала одинаковы. Как видно из рис.12.7, выпрямленные сигналы положительного знака собираются на нижней шинке моста п (отмеченной знаком "+"), на верхнюю шинку m (обозначенную знаком "–") приходят сигналы отрицательной полярности. Выходные цепи выпрямителя с отрицательной шинки приходят на входы 1 РЭ1 и РЭ2 без задержки и соответствуют выходному сигналу сумматора. На те же входы 1 приходит выпрямленный сигнал с положительной шинки VS1 с задержкой по времени, определяемой постоянной времени контура RC в цепи ИЦ2. В эту же точку приходит опорное напряжение +U_оп, снимаемое с делителя напряжения положительного знака, определяющее напряжение срабатывания ПО.

В нормальном установившемся режиме сигналы, поступающие с шинок моста "+" и "–", уравновешиваются, поскольку ,они равны по значению и противоположны по знаку. Поэтому под действием +U_оп на выходе реагирующих элементов дежурят отрицательные сигналы, означающие, что ПО не работает и быстродействующие ступени заблокированы, независимо от уровня небалансов, а также от значения I₂ нагрузки.

При КЗ происходит скачкообразное изменение сигнала, появляющийся ток КЗ на выходе сумматора поступает на выпрямительный мост. Соответственно мгновенно возрастает напряжение на отрицательной шинке выпрямителя, и этот сигнал поступает на входы 1 РЭ1 и РЭ2. Положительный сигнал в точке п выпрямительного моста в первый момент КЗ остается неизменным, а затем плавно нарастает по мере заряда конденсатора контура RC. В результате, при достаточном значении скачкообразного приращения сигнала отрицательного знака, сумма сигналов на входах 1 реагирующих элементов имеет отрицательный знак. При этом на их выходе появляется сигнал положительного знака, передающий на логическую часть через диоды VD1, VD2 сигнал о срабатывании ПО УБК. При К⁽³⁾ работают оба ПО I₂ и I₁, а при отсутствии несимметрии действует только дополнительный ПО I₂, реагирующий на скачкообразное появление составляющей прямой последовательности.

В режиме качаний на вход VS1 с выхода сумматора поступает медленно изменяющееся переменное напряжение неcкомпенсированного небаланса. Параметры схемы подобраны так, что возникающий при этом отрицательный сигнал на VS1 будет меньше положительного с учетом опорного напряжения U_оп. Поэтому на выходах РЭ возникнут сигналы отрицательного знака, при которых логическая схема не работает (иначе говоря, ПО не действует).

Применение блока БВ2 позволяет надежно отстроиться от небаланса при качаниях и сохранить высокую чувствительность ПО.

Дополнительный ПО I₁ выполнен и работает аналогично, но его входной ток поступает с фильтра Ф1.

Принципиальная схема ПО, реагирующего на резкое приращение тока I₂(ΔI₂/Δt), приведена на рис.12.8. Участки схемы, соответствующие структурным элементам схемы на рис.12.7, выделены пунктирным контуром и обозначены так же, как и на структурной схеме.

Фильтр ОП (фильтр Ф2 на рис.12.7) выполнен на операционном усилителе (ОУ) А1 (рис.12.8) с частотным фильтром ФВЧ в цепи обратной связи по схеме, рассмотренной в гл. 2, для ограничения прохождения высших гармоник, искажающих работу ПО.

Принципиальная схема блока БВ1 (БВ1 А12 на рис. 12.8), выделяющего приращение I₂(ΔI₂/Δt) на переменном токе, состоит из суммирующего усилителя A3, выполненного на ОУ, и инвертирующего частотного полосового фильтра Ф, настроенного на рабочую частоту 50 Гц. Фильтр Ф представляет собой инвертирующий ОУ А2, в цепи обратной связи которого включен фильтр по схеме двойного Т-образного RC-моста. Рассматриваемый фильтр Ф является инерционным элементом, замедляющим прохождение быстро изменяющихся сигналов вследствие наличия конденсаторов в цепи обратной связи (линия задержки).

Как видно из схемы на рис.12.8, входной сигнал, приходящий с фильтра Ф2 в виде напряжения U_Ф2 = kI₂, поступает на вход усилителя A3 по двум параллельным ветвям через безынерционную ветвь с резистором R11 и через инерционную — с фильтром Ф. Сигнал, проходящий через фильтр Ф, инвертируется и всегда имеет знак, противоположный сигналу, проходящему по безынерционной цепи через резистор R11. На входе усилителя A3 оба сигнала суммируются с учетом их знаков: U_А3 = k_RI₂ – k_фI₂, где k_RI₂ и k_фI₂ — сигналы, проходящие через A3 и Ф соответственно. Параметры схемы выбираются так, чтобы k_R = k_ф = k.

Работа схемы БВ1 (рис.12.8). При симметричной нагрузке с Ф2 приходит сигнал в виде напряжения небаланса U_Ф2 = U_нб. при несимметричной U_Ф2 = k_фI_2Н. В обоих случаях U_Ф2 изменяется относительно медленно, и сигналы, проходящие по каналу R11 и Ф, поступают на вход A3 практически одновременно. Их алгебраическая сумма (при частоте 50 Гц) близка к нулю. Поэтому выходной сигнал сумматора A3 отсутствует: U_Σ = 0. Следовательно, при принятой схеме небаланс, возникающий в нормальном режиме, не создает напряжения на выходе схемы БВ1 и поэтому практически не влияет на работу ПО.

При качаниях U_Ф2 на выходе фильтра Ф2 возрастает в результате увеличения небаланса, вызванного ростом фазных токов, а также из-за изменения частоты токов качания, нарушающей балансировку элементов фильтра задержки Ф, подобранных для работы с частотой 50 Гц. Помимо этого из-за изменения частоты в энергосистеме меняется Z_Ф — сопротивление фильтра Ф, а следовательно, и коэффициент усиления усилителя А2, что порождает различие токов в инвертирующей и неинвертирующей ветвях. В результате этого сумма токов, приходящих на И-вход сумматора A3, отличается от нуля. На выходе сумматора появляется напряжение U_Σ = – (I_R – I_Ф)Z_Ф. Влияние этого напряжения на работу ПО устраняется в схеме БВ2.

При возникновении КЗ (К⁽¹⁾, К⁽²⁾ и в первый момент К⁽³⁾) выходное напряжение фильтра Ф2 U_Ф2 изменяется скачком от предшествующего значения до U_Ф2к = kI_2к за счет появления составляющей ОП I_2к в токе I_к. В этом случае сигнал, проходящий по ветви с инерционным фильтром Ф, поступает на суммирующий усилитель с некоторой задержкой времени Δt ≈ 0,01 с. До появления этого сигнала на входе A3 присутствует сигнал k_RI_2к, пришедший без замедления через резистор R11. В результате этого в течение времени задержки сигнала Δt, поступающего от фильтра Ф, на выходе усилителя A3 появляется сигнал (напряжение) U_A3, пропорциональный приращению входного напряжения U_Ф2k_RI₂(t), или, иначе говоря, пропорциональное приращению I_2к.

Такое выделение составляющей ОП при КЗ обеспечивается благодаря принятой схеме
передачи сигналов с выхода фильтра Ф2 по двум параллельным ветвям с наличием в одной из них замедляющего и инвертирующего элемента А2.

Схема БВ2 выделения ΔI₂ на выпрямленном токе (рис.12.8) имеет в своем составе диодный двухполупериодный выпрямительный мост VS1, используемый в качестве избирателя положительных и отрицательных сигналов; инвертирующий операционный усилитель А4 с коэффициентом передачи k_U = 1, Являющийся повторителем входного сигнала с изменением его знака, т.е. работающего как инвертор; инерционный элемент в виде цепи RC для замедления передачи сигналов положительного знака выпрямителя VS1. В режиме качаний нескомпенсированный небаланс в виде сигнала U_Σ поступает с выхода предыдущей схемы БВ1 в точку 1 и через инвертор А4 в точку 2 выпрямительного моста VS1. Оба сигнала имеют одинаковое значение U_Σ, но различную полярность вследствие наличия в цепи 2 инвертора А4. Выпрямленные сигналы (пульсирующие с двойной частотой) снимаются с точек 3 и 4 VS1. На выходе 3 выпрямителя VS1 выделяются сигналы отрицательного знака U₃^(–), а в точке 4 — положительного U₄⁽⁺⁾. В каждый момент времени их абсолютные значения равны и пропорциональны сигналам сумматора U_Σ, поступающим на входы 1 и 2 моста VS1|U₃^(–)| = |U₄⁽⁺⁾| = k|U_Σ|.

Сигналы отрицательной полярности U₃^(–) через резисторы R18 и R22, а положительной полярности U₄⁽⁺⁾ через инерционный элемент RC, резисторы R20 и R21 подаются для сравнения на элементы И компараторов А5 и А6 соответственно. Эти компараторы являются реагирующими элементами ПО РЭ1 и РЭ2.

Элемент РЭ1 выполняется в 2-3 раза чувствительнее грубого ПО РЭ2. Это достигается подбором сопротивлений резисторов R18, R19, R20 и R21. Они выбираются с таким расчетом, чтобы при качаниях положительный сигнал, приходящий на инвертирующие входы А5 и А6 был больше отрицательного: |U₍₊₎| > |U_(–)|. Прохождение положительного сигнала U₍₊₎, при скачкообразном его появлении, замедляется на время, необходимое для заряда конденсатора С до установившегося значения U₍₊₎ напряжения. При медленном изменении входного сигнала положительный сигнал проходит без задержки (скорость заряда конденсатора соответствует скорости изменения U₍₊₎).

Для переключения компаратора на его вход 1 должен поступить сигнал отрицательного знака, превосходящий по абсолютному значению опорное напряжение U_oп положительного знака. Последнее поступает от делителя напряжения R16, R17, включенного на источник питания Е_п между полюсами + 15 В и 0 В.

Работа схемы БВ2. В нормальном режиме энергосистемы (при отсутствии КЗ и качаний), когда на выходе сумматора схемы БВ1 U_Σ = 0 (небаланс скомпенсирован), U_выхБВ1 = 0. Под действием положительного напряжения, поступающего через резисторы на вход И компараторов А5 и А6 (см. рис.12.8), на выходе дежурит отрицательное напряжение U_{выx max}, при этом диоды VD2 и VD4 заперты; ПО, а следовательно, и УБК не действуют. В режиме качаний на вход выпрямителя VS1 схемы БВ2 от сумматора схемы БВ1 поступает медленно изменяющееся переменное напряжение нескомпенсированного небаланса (U_Σ = U_нб). Возникающие при этом напряжения на выходе VS1 U_(–) и U₍₊₎ приходят на зажимы И А5 и А6 одновременно, и, так как |U₍₊₎| > |U_(–)|, на входе обоих компараторов появляется положительный сигнал, равный разности U₍₊₎ – U_(–), при котором на их выходе возникает напряжение отрицательного знака. Под воздействием последнего диоды VD2 и VD4 запираются и на выходе логических элементов D1.1 и D1.2 появляется логический сигнал 1, означающий, что ПО не действует.

Таким образом, с помощью рассмотренной схемы БВ2 устраняется влияние медленно изменяющихся сигналов, возникающих при качаниях и асинхронном ходе, на работу ПО: это позволяет обеспечить высокую чувствительность УКБ при удаленных КЗ.

При возникновении несимметричных КЗ на выходе схемы БВ1, а следовательно, и на входе схемы БВ2 немедленно скачком возникает напряжение U_Σ = kI_2К. В результате этого на выходе выпрямителя VS1 мгновенно возрастают напряжения U₃⁽⁺⁾ и U₄^(–) до значения kI_2К. С этого момента начинается заряд конденсатора С, что задерживает появление положительного сигнала U₍₊₎ = kI₂, появляющегося практически без задержки на входе компараторов, а на их выходе возникает положительный сигнал, проходящий через диоды VD2–VD5 на вход логических элементов ИЛИ D1.1 и D1.2. Оба элемента переключаются, и на их выходе появляется логический сигнал, означающий, что ПО блокирующего устройства сработал. Сигнал о срабатывании появляется кратковременно, пока не закончится заряд конденсатора С8, после чего будет преобладать положительный сигнал, при котором D1.1 и D1.2 возвращаются в начальные состояния, соответствующие недействию ПО. Таким образом, в результате инвертирования входного сигнала и задержки прохождения выпрямленного сигнала U₍₊₎ происходит выделение составляющей ОП, появляющейся в момент возникновения КЗ. Аналогично выполнен и работает ПО, реагирующий на составляющие прямой последовательности I₁.

Логическая схема УБК (рис.12.9) предусматривает выполнение операций (см. §12.4). При недействии ПО (что имеет место при нормальном режиме и при качаниях) схема обеспечивает блокирование быстродействующих ступеней ДЗ. При срабатывании ПО УБК логическая схема должна разрешать пуск блокируемых ступеней на время Δt, необходимое для их срабатывания с последующим выводом из работы на заданное время t_гот, определяемое по (12.7). В течение этого времени повторный пуск блокируемой ступени ДЗ невозможен. Для устранения этого недостатка в данной схеме предусмотрен повторный пуск заблокированной быстродействующей ступени Действием грубого комплекта ПО, уставка которого отстроена от несимметрии при отключении и включении токов нагрузки.

На рис. 12.9 приведена логическая схема рассматриваемого УБК, применяемая в ДЗ устройства ШДЭ 2801. Логические элементы схемы выполняются с помощью типовых микросхем И-НЕ серии К511. Элементы D3.1–D3.3 работают по схеме И-НЕ при одновременном появлении на их входе логического сигнала 1. Элементы D2.2 и D2.4 реализуют схему ИЛИ-НЕ при подаче на любой из их входов логического сигнала 0. Остальные ЛЭ выполняют логическую операцию НЕ и служат для инвертирования и усиления входного сигнала. Элементы времени DT1–DT3 выполняются по
схеме с использованием контура RC. Они приходят в действие при появлении на входе логического сигнала 1 и возвращаются при 0.

Сигналы U_РЭ1 от чувствительного реагирующего элемента ПО УБК поступают на D1.2, а U_РЭ2 от грубого реагирующего элемента на D1.4 (рис.12.8 и 12.9). Сигналы от РЭ1 и РЭ2 передаются по четырем каналам. Канал I служит для блокирования и пуска быстродействующих ступеней при действии чувствительного ПО (РЭ1). По каналу II производится блокирование и пуск медленнодействующих ступеней ДЗ по команде чувствительного и грубого ПО (РЭ2). Канал IV осуществляет возврат схемы в состояние готовности к действию по истечении заданного времени вывода t_гот = 3–12 с. По каналу III пускаются повторно быстродействующие ступени РЗ при срабатывании грубого ПО.

Логические сигналы, присутствующие на входе и выходе элементов схемы в исходном режиме (при недействии ПО), обозначены цифрами 0 и 1, логические сигналы, появляющиеся при срабатывании ПО изображены подчеркнутыми снизу цифрами 0 и 1.

В исходном режиме схемы на входах D1.2 и D1.3 присутствуют логические 1, а на их выходах логические 0. При этом на выходных элементах логической схемы D3.1, D3.2 и D3.3 дежурят логические сигналы, блокирующие действие всех ступеней РЗ.

Ниже рассматривается работа схемы.

Ввод быстродействующих ступеней защиты на время Δt = 0,2–0,6 с с последующим выводом их. При срабатывании чувствительного ПО РЭ1 на входе элемента D1.2 появляется кратковременно логический сигнал 0, а на выходе 1. Этот единичный сигнал (см. рис.12.9) поступает на три элемента канала I: D3.1, DT.1, D1.1. Логический элемент D3.1 (выходной элемент канала I), выполняющий операцию И-НЕ, получив на свой второй вход сигнал 1, переключается и на его выходе появляется сигнал 0, осуществляющий пуск быстродействующих ступеней (I с t = 0 и II с t < 1,2 с) по цепи 1.

Одновременно приходит в действие элемент времени DT.1. Он срабатывает с установленной выдержкой времени Δt (0,2; 0,4; 0,6 с), на его выходе возникает сигнал 1, который через инвертирующий элемент D2.1, поступает на первый вход D3.1 в виде логического 0. При этом D3.1 возвращается в начальное состояние, на его выходе появляется логический сигнал 1, прекращающий пуск быстродействующих ступеней и блокирующий их действие.

На выходе D1.1, после получения единичного сигнала от D1.2, возникает нулевой сигнал, поступающий на входы D1.2 и D2.4. Как видно из рис.12.9 под воздействием этого сигнала элементы D1.2 и D1.1 самоудерживаются в сработанном состоянии и продолжают пуск схемы после исчезновения кратковременного сигнала от РЭ1¹. Этим обеспечивается, во-первых, продление пуска

быстродействующих ступеней на время Δt, необходимое для их срабатывания и, во-вторых, по истечении времени Δt удерживание в сработанном состоянии элемента времени DT.1 с сохранением на его выходе сигнала 1. При этом на втором входе D3.1 появляется нулевой сигнал, запрещающий ему переключаться и производить повторный пуск быстродействующих ступеней ДЗ.

¹ Для исключения ложного срабатывания от помех сигнал на вход D1.1 подается через цепь из R12 и С4, которая замедляет его прохождение на время, превышающее длительность импульсных помех.

Возврат схемы к повторному действию происходит только после прекращения самоудерживания элементов D1.2 и D1.1 по команде IV канала. Под действием нулевого сигнала D1.1 входной элемент канала II D2.2 переключается, в результате этого на выходе D3.2 появляется сигнал 0, производящий по цепи 2 пуск медленнодействующих ступеней (II и III) ДЗ. Кроме того под действием сигнала D1.1 переключается элемент D2.4 (ИЛИ-НЕ) канала IV и подает логический сигнал 1 на элемент времени DT.3, осуществляя его пуск. Через заданное время t_гот (3, 6, 9, 12 с) DT.3 срабатывает и на выходе D3.4 возникает логический сигнал 0. Этот нулевой сигнал через диоды VD10 (VD11) поступает на вход DT.1 и на второй вход D3.1 через входы DT.2 и D3.3. Под их действием эти и остальные элементы логической схемы возвращаются в начальное состояние (готовности к повторному действию), что легко проследить по изменению сигналов на элементах схемы. На выходных элементах каналов I, II и III (D3.1, D3.2, D3.3) снова присутствуют единичные сигналы, блокирующие соответствующие ступени РЗ.

Логические элементы D3.1, D3.2, D3.3, кроме пуска и блокирования быстродействующих и медленнодействующих ступеней ДЗ, приводят в действие сигнализацию о работе ПО УБК, осуществляемую светодиодами VD7 и VD8 и герконовые реле KL3 и KL4. Реле KL используются для передачи сигнала на отключение линии с противоположного конца по каналам устройства АНКА.

Работой этих элементов управляют транзисторы VT5 и VT6. В исходном состоянии логической схемы на базы транзисторов подается сигнал 1 — они заперты. При появлении нулевого сигнала транзисторы открываются и приводят в действие соответствующее реле KL.

Ввод в действие ступеней защиты, выведенных из работы после срабатывания чувствительного ПО на заданное время от 3 до 12 с. Для этой цели используется грубый реагирующий орган РЭ2. При срабатывании грубого органа на входе элемента D1.4 появляется логический сигнал 0, а на его выходе — логический сигнал 1. При этом на выходе элемента D3.3 появляется логический сигнал 0 и осуществляется повторный пуск быстродействующих ступеней защиты. С выхода элемента Dl.4 логический сигнал 1 через замедляющую цепь R13, С5 проходит на вход элемента D1.3, и на его выходе появляется логический сигнал 0, поступающий на вход элементов D1.4 и D2.4, чем обеспечивается подхват кратковременного выходного сигнала грубого органа и дополнительный запуск элемента времени DT3. Через время, равное выдержке времени элемента DT2, на его выходе появляется логический сигнал 1, а на выходе элемента D2.3 — логический сигнал 0. При этом на выходе элемента D3.3 появляется логический сигнал 1 и обеспечивается вывод быстродействующих ступеней ДЗ на время выдержки элемента времени DT3, по истечении которого схема возвращается в исходное состояние.

Ввод медленнодействующих ступеней при срабатывании ПО УБК и возврат схемы в исходное состояние. При срабатывании чувствительного или грубого реагирующего элемента ПО логический сигнал 0 появляется также на входах логического элемента D2.2, на его выходе — сигнал 1. При этом на выходе элемента D3.2 появляется сигнал 0 и осуществляется пуск медленнодействующих ступеней защиты на время выдержки элемента DT3 (3, 6, 9, 12 с). По истечении выдержки времени элемента DT3 схема возвращается в исходное состояние, светодиод VD8 гаснет, обеспечивается блокирование медленнодействующих ступеней защиты.

Оценка УБК, реагирующего на приращение векторов тока. Устройство, реагирующее на приращение I₂ и I₁, имеет следующие преимущества по сравнению с устройствами, реагирующими на абсолютное значение составляющих обратной последовательности I₂ и U₂ типа КРБ:

1) оно надежно работает при К⁽³⁾ при отсутствии I₂ или недостаточных его значениях;

2) предусмотрено восстановление работы быстродействующей ступени в период, когда ее действие блокируется на время от 3 до 12 с;

3) оно имеет высокую чувствительность, так как не требуется отстройка от тока небаланса и несимметрии токов нагрузки.

Вопросы для самопроверки

1. Каков характер изменения тока, напряжения и сопротивления при качаниях?

2. Какие защиты линий и почему могут сработать в режиме качаний?

3. Виды блокировок при качаниях.

4. Какие ступени дистанционной защиты выполняются с блокировкой при качаниях?

Глава тринадцатая