Проверка энергетического баланса ступени

Располагаемый теплоперепад ступени (приход энергии)

Н^'₀=H₀+c²₀ /2000=83,0 кДж/кг.

Расход энергии L+H_c+H_л+ Н_в=

=70,369+8,1+2,7+1,97=83,138 кДж/кг.

Погрешность расчёта δ=100∙(83,138–83)/83=0.0016 – незначительна. Увязка баланса удовлетворительная.

Относительный лопаточный КПДступени

η_ол=L/H^′₀=70,369/83=0,8478.

дополнительные потери:

Коэффициент потерь от утечек пара через диафрагменное уплотнение подсчитывается по уравнению

Коэффициент потерь на трение диска ζ_т определяют по выражению

,

где k_тр– эмпирический коэффициент, принимаемый в пределах (0,45…0,8)^.10^-3.

ζ_пц=0, т. к. степень парциальности ε_опт=1,0;

ζ_вл=0, т. к. х=1,0.

Внутренний относительный КПД ступени η_оi определяют с учетом всех потерь ступени:

Суммарные дополнительные потери ступени

кДж/кг

Внутренний теплоперепад ступени :

Н_i=(Н₀ +c₀²/2000) η_oi=83,0∙0,8228= 68,3кДж/кг.

Полная внутренняя мощность ступени

=10,22∙68,3=698,026 кВт.

Полная энтальпия пара за ступенью

h_к=h₀–H_i=2987,82–68,3=2919,52кДж/кг.

1.6. Расчет схемы регенеративного подогрева воды

Предусмотрены регенеративные отборы для подогрева питательной воды до температуры 145 °С. Принятая схема регенеративного подогрева воды изображена на рис.5.

Рис. 5. Схема регенеративного подогрева питательной воды.

Для расчетного режима устанавливаем номера ступеней, после которых производятся отборы, а также термодинамические параметры в точках отбора. Данные по отборам сводим в таблицу 4.

Термодинамические параметры в точках отбора. Таблица 4.

Точка процес-са	№ сту-пени	Давление в отборе, МПа	Энтальпия пара в отб., .кДж/кг	Давление в подогр., МПа	Темп.нас. в подогр., оС	Энт. конд. в подогр., кДж/кг	Темп.воды за подогр., оС	Энт.воды за подогр., кДж/кг
	─	3,8		─	–	─	─	─
1(ПВД)		0,4948	2850,9	0,47006	149,53	630,16		610,66
2(Д)		0,1336	2639,4	0,127	104,81	439,51	104,81	439,51
3(ПНД)		0,0816	2570,2	0,0775	92,67	388,27		335,1
К		0,0044	2246,1	0,0044	30,65	128,39	30,65	128,39

Расширитель.

Рис.6.

Безразмерный материальный баланс

По давлению в барабане МПа,

h_пр=1100кДж/кг.

По давлению в расширителе МПа,

h`_пр=638,03 кДж/кг, h_п =2748,06кДж/кг, a_пр=0.02.

,

.

ПХОВ.

Рис.7.

Принимаем °С, °С.

Тогда h’_хов=125.66 кДж/кг, h``_пр=313,94кДж/кг.(t^¢¢_хов=t¢¢_пр)

Безразмерный материальный баланс:

, (a¢_пр=a¢¢_пр)

,

,

кДж/кг.

ПВД.

Рис.8.

Температура воды после питательного насоса, определяется по формуле:

.

- температура питательной воды согласно заданию равна

Значение входящие в формулу (2):

- температура насыщения в деаэраторе

- нагрев воды за счет повышения давления создаваемого питательным насосом определяется по формуле (3).

.

Значение входящие в формулу (2):

- удельный объем воды принимаем равным

- давление воды создаваемое питательным насосом, определяется по формуле:

- давление на входе в питательный насос, определяется по формуле: .

- коэффициент полезного действия питательного насоса принимаем равным .

Подставляя полученные значения в формулу (3) находим нагрев воды за счет повышения давления создаваемого питательным насосом:

Подставляя полученные значения полученные в формулу (2) находим температуру воды после питательного насоса:

Материальный баланс:

.

Тепловой баланс:

,

.

a¢₁₀=a₁₀+a_п=0.0725+0.00438=0,07688.

Деаэратор.

Тепловой баланс:

,

Материальный баланс:

Энтальпия после п.н.д.:

Температура конденсата перед деаэратором, определяется по формуле:

- подогрев питательной воды в деаэраторе, примем равным

ПНД.

Температура конденсата после эжекторов:

- подогрев конденсата за счет использования тепла пара из эжекторов и слива дренажа п.н.д., примем равным

h_э=160.45 кДж/кг,

h₃₀=2570,2 кДж/кг,

h¢₃₀ =388,57 кДж/кг.

Тепловой баланс:

,

.

.