Расчет по образованию трещин
7.99 Трещиностойкость железобетонных конструкций мостов и труб обеспечивается ограничениями возникающих в элементах растягивающих и сжимающих напряжений, а в бетонных конструкциях - сжимающих напряжений.
Предельные значения указанных напряжений принимаются в зависимости от условий, которые необходимо обеспечить:
а) появление (образование) трещин в элементах конструкции недопустимо;
б) появление трещин с ограниченным раскрытием их по ширине допустимо (возможно).
7.100 Образование продольных трещин от нормальных сжимающих напряжений во всех конструкциях и на всех стадиях их работы недопустимо.
Возникающие от действующих нормативных нагрузок и воздействий нормальные сжимающие напряжения σbх в сечениях элементов не должны превышать:
в бетонных и железобетонных конструкциях с ненапрягаемой арматурой - расчетных сопротивлений Rb,mc2 с учетом 7.48 и 7.97;
в обжимаемой зоне бетона предварительно напряженных конструкций - расчетных сопротивлений Rb,mc1 (на стадии изготовления и монтажа) и Rb,mc2 (на стадии постоянной эксплуатации).
Возникающие в бетоне стенок предварительно напряженных балок главные сжимающие напряжения не должны во всех случаях превышать расчетное сопротивление бетона Rb,mc2.
7.101 Образование трещин, нормальных к продольной оси элемента (перпендикулярных направлению действия нормальных растягивающих напряжений), не допускается в конструкциях мостов, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 2а, за исключением случая проверки на пропуск по мосту монтажного крана. При этом не исключается вероятность образования случайных поперечных трещин.
Для выполнения этих условий нормальные растягивающие напряжения в обжимаемом бетоне не должны превышать значений, указанных в 7.97 и таблице 7.24.
7.102 В конструкциях, проектируемых по категориям требований по трещиностойкости 2б, 3а, 3б и 3в, допускается образование поперечных трещин. При этом возможность образования поперечных трещин в конструкциях, проектируемых по категориям требований по трещиностойкости 2б и 3а, ограничивается двумя показателями, указанными в таблице 7.24, - предельно допустимыми растягивающими напряжениями и расчетной шириной возможного раскрытия поперечных трещин.
Кроме этого, в предварительно напряженных конструкциях, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 2б, следует обеспечивать «зажатие» поперечных трещин: предельные значения минимальных сжимающих напряжений в обжимаемом бетоне при отсутствии на мосту временной нагрузки должны быть не менее значений, приведенных в таблице 7.24.
7.103 Главные растягивающие напряжения в бетоне стенок предварительно напряженных балок должны ограничиваться с учетом отношения главных сжимающих напряжений σmc к расчетному сопротивлению бетона сжатию Rb,mc2 при рассмотрении сечения как сплошного.
Предельные значения главных растягивающих напряжений в зависимости от отношения указанных величин должны приниматься не более приведенных в таблице 7.25.
Таблица 7.25
σmc/Rb,mc2 | Предельные значения главных растягивающих напряжений max σmt, принимаемых в мостах | |
железнодорожных | автодорожных и городских | |
≤ 0,52 | 0,68 Rbt,ser, но не более 1,75 МПа | 0,85 Rbt,ser, но не более 2,15 МПа |
≥ 0,80 | 0,42 Rbt,ser | 0,53 Rbt,ser |
Примечания 1 Для промежуточных значений отношений σmc/Rb,mc2 предельные значения max σmt следует определять по интерполяции. 2 Предельные значения главных растягивающих напряжений в бетоне зон, примыкающих к клееным стыкам в составных конструкциях пролетных строений, следует уменьшить на 10 %. Длина указанной зоны принимается равной высоте стыка в каждую сторону от стыка. |
7.104 Главные сжимающие и главные растягивающие напряжения, указанные в 7.100 и 7.103, следует определять по формуле
![]() | (7.91) |
где σbx - нормальное напряжение в бетоне вдоль продольной оси от внешней нагрузки и от усилий в напрягаемой арматуре с учетом потерь;
σby - нормальное напряжение в бетоне в направлении, нормальном к продольной оси элемента, от напрягаемых хомутов, наклонной арматуры и напряжений от опорной реакции, при этом распределение сжимающих усилий от опорной реакции следует принять под углом 45°;
τb - касательное напряжение в бетоне стенки (ребра), определяемое по формуле
τb = τq + τt ≤ mb6mb14Rb,sh. | (7.92) |
В формуле (7.92):
τq - касательные напряжения от поперечной силы, определяемой от внешней нагрузки и предварительного напряжения;
τt - то же, от кручения;
mb6, mb14 - коэффициенты, учитывающие соответственно воздействие поперечного обжатия бетона и кручения по 7.27;
Rb,sh - расчетное сопротивление бетона скалыванию при изгибе, принимаемое по таблице 7.6.
Проверку главных сжимающих и растягивающих напряжений, а также касательных напряжений рекомендуется выполнять в зоне расположения центра тяжести сечения.
При расчете стенок (ребер) составных по длине балок с бетонными стыками на главные напряжения по формуле (7.91) входящие в формулу касательные напряжения по контакту между поперечно обжатым бетоном стыка и блоками следует ограничивать значениями, приведенными в формуле (7.92), в правую часть которой наряду с коэффициентом mb6 необходимо вводить также и коэффициент mb15. При необжатых стыках вместо коэффициента mb6 следует вводить коэффициент mb15. Сечение бетона омоноличивания допускается учитывать при расчете по предельным состояниям второй группы, если расчетом обоснована и конструктивно обеспечена передача сдвигающего усилия по контакту бетона омоноличивания с бетоном блоков и если скалывающие напряжения в бетоне по контакту не превышают 0,5Rb,sh по таблице 7.6. Сечение инъецированного раствора в закрытых каналах допускается учитывать в расчете полностью.
Определение нормальных и касательных напряжений в элементах высотой, изменяющейся по длине пролета, следует выполнять с учетом переменности сечения.