В однородной климатической зоне

Расчёт выполняют в киловаттах на одну грузовую единицу (вагон, контейнер).

Мощность теплового потока вследствие теплопередачи через ограждения кузова транспортного модуля, кВт/ед.:

Q_т = [F_р(t_р – t_в) + F_м(t_м – t_в)]К_р∙10^-3, (6.1)

где Fр	—	полная расчётная поверхность грузового помещения (см. прил. 1), м2;
tр	—	расчётная температура наружного воздуха на направлении перевозки (см. (3.1)), оС;
tв	—	среднее значение между верхней и нижней границами требуемого температурного режима перевозки груза (прил. 2), оС;
Fм	—	расчётная поверхность машинных отделений, контактирующих с грузовым помещением (см. прил. 1), м2;
tм	—	температура воздуха в машинном отделении, оС, которая выше расчётной температуры наружного воздуха за счёт теплоотдачи холодильными машинами и дизелями. При использовании 5‑вагонных РС её значение можно принять на 4 оС выше расчётной температуры наружного воздуха, а — АРВ‑Э и рефрижераторных контейнеров – выше на 16 и 7оС соответственно;
Кр	—	расчётный коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций грузового помещения вагона или контейнера (см. (П9.2)), Вт/(м2∙К).

Мощность теплового потока от инфильтрации свежего воздуха внутрь грузового помещения транспортного модуля, кВт/ед.:

r_н∙m_и∙V_п

Q_и = ——––— (i_н – i_в), (6.2)

где rн	—	плотность наружного воздуха (см. табл. П10.1), кг/мз;
mи	—	кратность инфильтрации воздуха через неплотности в ограждениях грузового помещения и в вентиляционной системе в зависимости от скорости движения и времени эксплуатации транспортного модуля (прил. 11), ч-1;
Vп	—	полный объём грузового помещения вагона или контейнера (см. прил. 1), мз;
iн	—	удельное теплосодержание наружного воздуха в зависимости от его температуры и влажности (см. табл. П10.2), кДж/кг;
iв	—	то же, воздуха внутри грузового помещения при относительной влажности 90 – 95 % (см. там же), кДж/кг.

Если в курсовом проекте не задана относительная влажность наружного воздуха, то разность теплосодержаний (i_н – i_в) в готовом виде можно принимать по таблице П10.3.

Мощность теплового потока от плодоовощей при дыхании, кВт/ед., определяют дважды (см. рис. 4.2 и 4.3) – при охлаждении груза от t_г.н до t_в (Q_б1) и когда груз уже охладился (Q_б2):

Q_б1 = q_б1∙G_гр∙10^-3; (6.3)

Q_б2 = q_б2∙G_гр∙10^-3, (6.4)

где qб1	—	удельные тепловыделения плодоовощей при их охлаждении (табл. П4.2), Вт/т;
qб2	—	то же, в режимах тепло‑, хладокомпенсации, т.е. когда груз охладился до среднего значения температурного режима перевозки (табл. П4.1), Вт/т;
Gгр	—	масса перевозимого груза (без учёта массы тары, упаковки и средств пакетирования), т. В курсовом проекте Gгр принимают по заданию или расчёту.

Если плодоовощи погружены охлаждёнными (температура груза соответствует температурному режиму перевозки), то определяют только Q_б2.

Если плодоовощи за время перевозки не успевают охладиться (продолжительность охлаждения груза превышает продолжительность перевозки или равна ей), то определяют только Q_б1.

Мощность теплового потока от воздействия солнечной радиации, кВт/ед.:

Q_с = [F_р∙t_э.р + (F_б.с∙t_э.в + F_к∙t_э.г) m_c]K_р∙t_c∙24^–1∙10^-3, (6.5)

где Fб.с	—	поверхность боковых стен транспортного модуля (см. прил. 1), м2;
Fк	—	то же, крыши (см. там же), м2;
tэ.р	—	эквивалентная температура рассеянной радиации, соответствующая разности температур на поверхности транспортного модуля при наличии и отсутствии солнечной радиации в зависимости от широты местности(табл. П12.1), К;
tэ.в	—	то же, прямой радиации на вертикальные поверхности (см. там же), К;
tэ.г	—	то же, прямой радиации на горизонтальные поверхности (см. там же), К;
mc	—	вероятность солнечных дней в году, определяемая по климатическим справочникам (0,3 … 0,7), доли единицы. В курсовом проекте mc задают;
tc	—	продолжительность воздействия солнечной радиации (см. табл. П12.2), ч/сут.

Мощность теплового потока, эквивалентного работе вентиляторов‑циркуляторов,кВт/ед.:

при охлаждении груза

Q_ц1 = N_ц∙x [t_в + u_ц1(t_г – t_в)]t_г^-1; (6.6)

по завершении охлаждения груза

Q_ц2 = N_ц∙x u_ц2, (6.7)

где Nц	—	суммарная мощность электродвигателей вентиляторов‑циркуля-торов (см. прил. 1), кВт/ед.;
x	—	коэффициент трансформации механической энергии вентиляторов‑циркуляторов внутри воздуховода в тепловую, x = 0,10;
tв	—	продолжительность нестационарного температурного режима перевозки груза, когда непрерывно работают вентиляторы-цир-куляторы (см. (4.4)), ч;
uц1(2)	—	коэффициент рабочего времени вентиляторов‑циркуляторов при охлаждении груза и после охлаждения соответственно (прил. 13);
tг	—	продолжительность охлаждения груза (см. (4.5)), ч.

Если груз за время перевозки не успевает охладиться, то u_ц2 и Q_ц2 не определяют.

Если груз предъявлен к перевозке термически подготовленным, тоu_ц1 и Q_ц1 не определяют.

Мощность теплового потока от свежего воздуха, поступающего внутрь грузового помещения при вентилировании, кВт/ед.:

r_н∙m_в∙V_п(i_н – i_в)t_вент

Q_в = ——————–——, (6.8)

3600∙24

где mв	—	кратность вентилирования воздуха в грузовом помещении вагона, контейнера (см. прил. 11);
tвент	—	средняя продолжительность вентилирования грузового помещения, ч/сут. В аналитических расчётах можно принять вентилирование бананов в летний период три раза в сутки по 0,5 ч, всех плодоовощей в переходный и зимний периоды – не реже двух раз в сутки по 0,5 ч.

Другие обозначения смотреть в пояснениях к формуле (6.2).

Мощность теплового потока, эквивалентного оттаиванию снеговой шубы на воздухоохладителях холодильных машин, кВт/ед.:

q_ш×n_ш

Q_ш = ———, (6.9)

3,6 t

где qш	—	удельные теплопоступления в грузовое помещение, эквивалентные теплоте горячих паров хладагента, подаваемых в воздухоохладитель для оттаивания снеговой шубы, а также теплоте, погашаемой при восстановлении температурного режима перевозки, qш=120 мДж;
nш	—	количество раз снятия снеговой шубы за перевозку (6.10), ед.;
t	—	общая продолжительность перевозки (6.11), ч.
t nш = E{——–}, (6.10) 24nот
где E{}	—	логическая операция округления результата деления до целого числа в меньшую сторону;
nот	—	периодичность снятия снеговой шубы, зависящая от температуры и кратности инфильтрации наружного воздуха, температуры воздуха и груза внутри вагона (прил. 14), сут.

24L

t = ———, (6.11)

v_м

где L — расстояние перевозки груза, км;

v_м — маршрутная скорость движения вагона, км/сут.

В курсовом проекте величину L, задают, а v_м определяют по правилам перевозок.

Мощность теплового потока от груза и тары при охлаждении, кВт/ед.:

(С_г∙G_г + C_т∙G_т+ C_с.п∙G_с.п) b_г

Q_г = ————————————, (6.12)

где Сг, Cт, Cс.п	—	соответственно теплоёмкость груза, тары и средств пакетирования груза (см. прил. 3), кДж/(кг∙°С);
Gг, Gт, Gс.п	—	соответственно масса груза, тары и средств пакетирования груза, кг;
bг	—	темп охлаждения груза (см. (4.3)), °С/ч.

Если температура груза в конце погрузки, соответствует требуемому температурному режиму перевозки (t_в.в ³ t_г.п.п ³t_в.н), то расчёт Q_г не выполняют. Это означает, что груз предъявлен термически подготовленным (Q_г=0).

Мощность теплового потока от кузова и оборудования транспортного модуля при охлаждении или отеплении в пути следования, кВт/ед.:

a∙b(С_м∙G_м + С_д∙G_д + С_и∙G_и) (t_р – t_в)

Q_к = ———————————————, (6.13)

3600 t_г

или упрощённо

2,4(t_р – t_в)

Q_к = ————— , (6.14)

t_г

где a	—	коэффициент, учитывающий неоднородность температурного поля кузова вагона (контейнера), α = 0,5;
b	—	коэффициент соответствия темпов охлаждения кузова транспортного модуля и груза, β=1,3;
См, Сд, Си	—	удельные теплоёмкости соответственно металла, дерева и изоляции кузова вагона, контейнера, кДж/(кг∙°С);
Gм, Gд, Gи	—	масса соответственно металлических, деревянных частей вагона (контейнера) и изоляции, кг;
2,4	—	аппроксимированная часть выражения (6.13).

7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОКАЗАТЕЛЕЙ И РЕЖИМОВ РАБОТЫ ДИЗЕЛЬ‑ГЕНЕРАТОРНОГО И ХОЛОДИЛЬНО‑ОТОПИТЕЛЬНОГО