Конвейеры со сплошными высокими скребками

Перемещают груз в горизонтальном, наклонном, наклонно-горизонтальном и горизонтально-наклонном направлениях (рис. 4.13), при этом груз перемещается по нижней (обычное исполнение) или верхней ветви или одновременно по обеим ветвям в противоположных направлениях.

Рис. 4.13. Схемы скребковых конвейеров со сплошными высокими скребками:

а – горизонтальная; б – наклонная; в – горизонтально-наклонная;

г – комбинированная; П – привод; НУ – натяжное устройство;

Х – ход натяжного устройства

Угол наклона скребковых конвейеров составляет 30–40º.

Конвейеры с высокими скребками выпускают в открытом и закрытом исполнениях. Ходовая часть перемещается при скольжении цепи со скребками по желобу или при качении катков цепи по направляющим путям.

4.2.1.1 Общее устройство, основные элементы и основные параметры

Скребковый конвейер со сплошными высокими скребками (рис. 4.15) состоит из открытого желоба 1, укрепленного на станине, вдоль которого перемещается тяговая цепь 3 с закрепленными на ней скребками 2, огибающая натяжную 5 и приводную 6 звездочки.

Движение тяговая цепь получает от привода, а первоначальное натяжение – от натяжного устройства. Транспортируемый груз 4 засыпается в желоб в любом месте трассы, разгрузка может производиться в любом месте по его длине с помощью люков в днище желоба, перекрываемых шиберными затворами.

Рис. 4.15. Схема скребкового конвейера со сплошными высокими скребками:

1 – желоб; 2 – скребки; 3 – тяговая цепь (цепи); 4 – груз;

5 – натяжное устройство; 6 – привод

Груз 6 движется в неподвижном желобе 5 (рис. 4.16) и проталкивается отдельными порциями перед скребками 1, которые закреплены на тяговой цепи 4, опирающейся ходовыми катками 3 на направляющие 2.

Рис. 4.16. Схема движения материала по желобу в конвейере

со сплошными высокими скребками:

1 – скребок; 2 – направляющие пути; 3 – катки цепи; 4 – тяговая цепь; 5 – желоб; 6 – груз

Тяговым элементом конвейера с высокими сплошными скребками является одна или две пластинчатые катковые цепи с шагом 160; 200; 250; 315; 400 мм: в одноцепном конвейере тяговая цепь располагается посередине ширины скребка над ним; у двухцепного конвейера тяговые цепи располагаются по бокам скребков. Для скребков шириной до 400 мм применяют одну тяговую цепь, при большей ширине – две цепи.

Грузонесущим элементом конвейера являются скребки, которые выполняют трапецеидальной, полукруглой или прямоугольной формы (по форме желоба или трубы), скребки изготавливают из листовой стали толщиной 3–8 мм. Ширина плоских скребков составляет до 650 мм, ящичных – 500–1200 мм; высота скребка принимается в 2–3 раза меньше его ширины.

При перемещении кусковых грузов шаг скребков должен выбираться большим, чем размер наибольшего куска груза.

Шаг скребков

а_с = 2t_ц или а_с = (2–4)h_с,

где t_ц – шаг цепи;

h_с – высота скребка).

Желоб конвейера изготавливают сварным или штампованным из листовой стали толщиной 4–6 мм прямоугольного, трапецеидального или круглого (по форме скребка) сечения. Желоб собирают по секциям длиной 3–6 м, зазор между скребком и желобом составляет 5–15 мм на сторону.

Привод конвейера – редукторный, устанавливается на концевой звездочке. На конвейерах среднего и тяжелого типа устанавливают муфту предельного момента.

Натяжное устройство – винтовое или пружинно-винтовое, ход НУ составляет Х = 1,6 t_ц .

Важным преимуществом конвейеров с высокими скребками является движение ходовой части на катках. Основным недостатком является неудобство загрузки и разгрузки желоба.

4.2.1.2 Расчет скребковых конвейеров

Производительность скребкового конвейера

Q_m = 3600 F ρ v = 3600 B_ж h_жψ с_иρ v, (4.13)

где F – расчетная площадь сечения груза в желобе, м² (рис. 4.17);

ρ – плотность груза, т/м³;

v – скорость транспортирования, м/с;

ψ – коэффициент заполнения желоба, для легкосыпучих грузов ψ = 0,5–0,6, для плохосыпучих ψ = 0,7–0,8;

c_и – коэффициент использования объема желоба, который учитывает уменьшение объема груза перед скребком при увеличении угла наклона конвейера, определяется по табл. 4.4.

Площадь поперечного сечения желоба

F = B_ж h_жψ C_и, (4.14)

где B_ж и h_ж – ширина и высота желоба, м.

Рис. 4.17. Схема расположения насыпного груза перед высокими сплошными скребками:

а – при транспортировании легкосыпучего зернистого и пылевидного груза;

б –плохосыпучего кускового; в – на наклонном конвейере

Таблица 4.4

Значения коэффициента с_и

Транспортируемый груз	Угол наклона конвейера, град
Легкосыпучий	0,5–0,6	0,42–0,51	0,32–0,39	0,25–0,3	–	–
Плохосыпучий	0,7–0,8	0,69–0,75	0,59–0,68	0,52–0,6	0,42–0,48	0,35–0,4

Высоту скребка принимают на 25–50 мм больше высоты желоба, скорость движения скребка 0,1–0,63 м/с. Ширина желоба

B_ж = k_ж h_ж, (4.15)

где k_ж= 2–4– коэффициент соотношения ширины и высоты желоба.

Полученную ширину желоба и шаг скребка проверяют по гранулометрическому составу груза по условию

В_ж≥ Х_с а, (4.16)

где а – размер наибольшего куска груза; а_с≥ 1,5 а (а_с – шаг скребка).

Шаг скребка а_с= 2t_цили а_с= (2–4)h_с , h_с– высота скребка.

Для двухцепных конвейеров при сортированном грузе коэффициент Х_с= 3–4, при рядовом грузе Х_с= 2–2,5.

Для одноцепных конвейеров при сортированном грузе Х_с= 5–7,при рядовом грузе Х_с= 3÷3,5.

Объем груза, находящегося в промежутке между скребками, зависит от характеристики груза и скорости движения скребков.

Фактическая производительность конвейера

Q_ф= [3,6 k_гv m_г] / a_с, (4.17)

где k_г – коэффициент, учитывающий гранулометрический состав груза (для пылевидных грузов k_г= 0,8; для кусковых и зернистых k_г = 0,9);

m_г – масса порции груза перед скребком, кг.

Тяговый расчет скребкового конвейера.

Сопротивление движению груза и ходовой части на рабочей ветви [1]

S_n = S_n-1 + (ωq₀+ω_гq_г) ℓ± (q_г+ q₀) h, (4.18)

где S_n и S_n-1 – натяжениецепи в конце и начале прямолинейного участка, Н;

ω и ω_г – коэффициенты сопротивления движению ходовой части и груза;

q₀и q_г – линейные силы тяжести ходовой части и груза, Н/м.

Сопротивление перемещению груза на наклонном участке

W_н= gm_г(ω_г cosβ +sinβ), (4.19)

где ω_г – коэффициент сопротивления движению груза по желобу;

β – угол наклона конвейера.

Сопротивление перемещению груза на горизонтальном участке (рис. 4.18)

W_г = gm_гω_г . (4.20)

Необходимое первоначальное натяжение тягового элемента

S₀ ≥ Wh ctg(ε / t), (4.21)

где ε – угол отклонения звена цепи, к которому прикреплен скребок;

t – шаг звена цепи, м.

Рис. 4.18. Схема сил, действующих на скребок

Подробный тяговый расчет производится методом обхода по контуру, начиная с точки минимального натяжения цепи S_min = 10–50 кН, которое выбирается в зависимости от длины и производительности конвейеров (рис. 4.19). У горизонтальных конвейеров S_min (точка 1) находится в точке сбегания цепи с приводной звездочки. У наклонных и наклонно-горизонтальных конвейеров S_min может находиться в точках 1 и 2 в зависимости от соотношения L_г,ωи H (ω – коэффициент сопротивления движению опорных элементов тяговой цепи; ω = 0,1–0,13 – для цепей с ходовыми катками, ω = 0,25 – для цепей без катков).

Для комбинированных конвейеров с горизонтальным хвостовым участком трассы S_min находится в точке 1 при L' ω > H и в точке 2 при L' ω < H; L' – проекция длины участка от привода до горизонтального участка [1].

Рис. 4.19 Схемы к расчету скребковых конвейеров

Если L_г ω> H, то S_min находится в точке 1; если L_г ω < H, то S_min находится в точке 2; при L_гω = H натяжения в точках 1 и 2 будут равны.

Максимальное натяжение цепи

S_max = q_г(ω′_ж L_г + H) + S_min + S_х.в., (4.22)

где ω′_ж – коэффициент сопротивления движению груза в желобе; для катковых цепей ω′_ж= 0,8–2,0; для скользящих цепей ω′_ж= 1–4,5;

S_х.в – натяжение от веса холостой ветви;

q₀ – линейная нагрузка от скребковой цепи;

ω– коэффициент сопротивления опорных элементов тяговой цепи.

Натяжение от веса холостой ветви

S_х.в = q₀(H – L_гω). (4.23)

Сопротивление очистительных устройств

W_оч = q_оч z_оч B_ж, (4.24)

где q_оч= 300–500 Н/м – линейная нагрузка от очистительных устройств;

z_оч–число очистительных устройств, шт.

Сопротивление от загрузочного устройства

W_з= 0,7 q_г ℓ_з, (4.25)

где ℓ_з– длина загрузки, м.

Полное сопротивление движению

W = Σ W, (4.26)

Мощность двигателя

P = [v k_зΣ W] / η, (4.27)

где k_з = 1,1–1,35 – коэффициент запаса.