Нагрузка от удара крана о тупиковый упор
Нормативное значение горизонтальной нагрузки F, кН, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять по формуле
![]() |
v - скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с;
f - возможная наибольшая осадка буфера, принимаемая равной 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью не более 50 т групп режимов работы 1 К—7К и 0,2 м - в остальных случаях;
СНиП 2.01.07-85 Стр.17
т - приведенная масса крана, определяемая по формуле
![]() |
здесь тb — масса моста крана, т;
тc — масса тележки, т;
mq — грузоподъемность крана, т;
k — коэффициент; k = 0 — для кранов с гибким подвесом; k = 1 — для кранов с жестким подвесом груза;
l — пролет крана, м;
l1 — приближение тележки, м. Расчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf (см. п. 4.8) принимается не более предельных значений, указанных в следующей таблице:
Краны | Предельные значения нагрузок F, кН (тc) |
Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные | 10 (1) |
Электрические мостовые: | |
общего назначения групп режимов работы 1 К-ЗК | 50 (5) |
общего назначения и специальные групп режимов работы 4К—7К, а также литейные | 150 (15) |
специальные группы режима работы 8 К с подвесом груза: | |
гибким | 250 (25) |
жестким | 500 (50) |
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Обязательное
СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК И КОЭФФИЦИЕНТЫ μ
Номер схемы | Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок | Коэффициенты μ и область применения схем |
Здания с односкатными и двускатными покрытиями ![]() ![]() | μ = 1 при α £ 25°; μ = 0 " a ³ 60°. Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 - при 20°£ α £ 30°; вариант 3-при 10 £ α £ 30 ° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия |
Стр. 18 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 3
Номер схемы | Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок | Коэффициенты μ и область применения схем | |||||||||
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями ![]() | ![]() ![]()
Для железобетонных плит покрытий коэффициент m следует принимать не более 1,4 | ||||||||||
Покрытия в виде стрельчатых арок ![]() | При b ³ 15° необходимо использовать схему 1,б, принимая l = l´; при b < 15° - схему 2 | ||||||||||
Здания с продольным фонарем ![]() | m1 = 0,8; m2 = ![]() ![]() | ||||||||||
СНиП 2.01.07-85 Стр. 19
Продолжение прил. 3
Номер схемы | Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок | Коэффициенты μ и область применения схем | ||
| Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий. 2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать. 3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8) | |||
Шедовые покрытия ![]() | Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли | |||
Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями ![]() | Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15° |
Стр.20 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 3
Номер схемы | Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок | Коэффициенты μ и область применения схем | ||
Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями ![]() | Вариант 2 следует учитывать при ![]() | |||
Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем ![]() | Коэффициент μ следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6. Для плоских двускатных (α < 15°) и сводчатых ![]() | |||
Здания с перепадом высоты
| Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — как наиболее неблагоприятную из схем 1—7 и схемы 8. | |||
СНиП 2.01.07-85 Стр.21
Продолжение прил. 3
Номер схемы | Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок | Коэффициенты μ и область применения схем |
![]() ![]() | Коэффициент μ следует принимать равным: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() |
Стр.22 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 3
Номер схемы | Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок | Коэффициенты μ и область применения схем | |
Здания с двумя перепадами высоты ![]() | Снеговую нагрузку на верхнее и нижнее покрытия следует принимать по схеме 8. Значения μ1, b1, μ2, b2 следует определять для каждого перепада независимо, при этом: для левого l’2 = l2 – 2h1 – 5h2; для правого l’2 = l2 – 2h2 – 5h1; Если l2 < b1 + b2, то ![]() ![]() | ||
Покрытие с парапетами ![]() | Схему следует применять при ![]() ![]() | ||
Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам ![]() | Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15м. В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле β). Коэффициент μ, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным: 1,0 при d £ 1,5 м; ![]() | ||
Висячие покрытия цилиндрической формы ![]() | m1 = 1,0; ![]() | ||
СНиП 2.01.07-85 Стр.23
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное
СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ с
Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания |
Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции. Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15 ° поверхности: наветренные подветренные | се = + 0,8 се = - 0,6 | - | |
Здания с двускатными покрытиями ![]() | ![]() | 1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности се = - 0,7 2. При определении коэффициента v в соответствии с п.6.9 h = h1 + 0,2 l tg α |
Стр. 24 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 4
Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания |
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиям ![]() | ![]() | 1. См. примеч. 1 к схеме 2. 2. При определении коэффициента u в соответствии с п. 6.9 h = h1 + 0,7 f | |
Здания с продольным фонарем ![]() | Коэффициенты се1, се2 и се3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2 | 1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным 1,4. 2. При определении коэффициента u в соответствии с п. 6.9 h = h1 | |
Здания с продольными фонарями ![]() | Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4. Для фонарей участка СВ при l £ 2 сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l > 8 сх = 0,8, здесь ![]() | 1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1 |
СНиП 2.01.07-85 Стр. 25
Продолжение прил. 4
Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания |
Здания с продольными фонарями различной высоты ![]() | Коэффициенты с’е1, с’’е1 и се2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания. Для участка АВсе следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1 – h2 необходимо принимать высоту фонаря | См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 | |
Здания с шедовыми покрытиями ![]() | Для участка АВсе следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. Для участка ВСсе = - 0,5 | 1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом cf = 0,04. 2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 | |
Здания с зенитными фонарями ![]() | Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия – как для участка ВС схемы 5 | См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 |
Стр. 26 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 4
Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания |
Здания, постоянно открытые с одной стороны ![]() | При μ £ 5% сi1 = сi2 = ±0,2;при μ ³ 30% сi1 следует принимать равным се3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = + 0,8 | 1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. Проницаемость ограждения μ следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать сi = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2 w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2). 3. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» для коэффициента сi1 при μ £ 5% следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения | |
Уступы зданий при α < 15º ![]() | Для участка CD се = 0,7. Для участка ВСсе следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемые в точках В и С. Коэффициенты се1 и се3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l - размеры в плане всего здания). Для вертикальных поверхностей коэффициенты се необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2 |
СНиП 2.01.07-85 Стр. 27
Продолжение прил. 4
Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания |
Навесы ![]() | ![]() | 1. Коэффициенты се1, се2, се3, се4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений се1, се2, се3, се4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное 2. Для навесов с волнистыми покрытиями cf = 0,04 | |
12а | Сфера ![]() | ![]() ![]() | 1. Коэффициенты се приведены при Re > 4 × 105. 2. При определении коэффициента υ в соответствии с п.6.9 следует принимать b = h = 0,7d |
Стр. 28 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 4
Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания |
12,б | Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью ![]() ![]() | се = k1 сβ где k1 = 1 при cβ > 0; ![]() ![]() ![]() | 1. Re следует определять по формуле к схеме 12,а, принимая z = h1 . 2. При определении коэффициента υ в соответствии с п. 6.9 следует принимать: b = 0,7d; h = h1 +0,7f. 3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его |
СНиП 2.01.07-85 Стр. 29
Продолжение прил. 4
Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания |
Призматическое сооружения ![]() | сх = k cx∞; cy = k cy∞ Таблица 1 ![]() ![]() ![]() | 1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, cf = 0,1; для волнистых покрытий cf = 0,04. 2. Для прямоугольных в плане зданий при ![]() |
Стр. 30 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 4
Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания |
Призматические сооружения | Таблица 3 ![]() ![]() |
СНиП 2.01.07-85 Стр. 31
Продолжение прил. 4
Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания |
Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений ![]() | сх = k cх∞ где k – определятся по табл. 1 схемы 13; cх∞ - определяется по графику: ![]() | 1. Re следует определять по формуле к схеме 12,а, принимая z = h, d – диаметр сооружения. Значения Δ принимают для деревянных конструкций Δ = 0,005 м; для кирпичной кладки Δ = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций Δ = 0,005 м; для стальных конструкций Δ = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d Δ = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b Δ = b. 2. Для волнистых покрытий cf = 0,04. 3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значения сх допускается снижать на 10% | |
Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции ![]() | ![]() | 1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15-17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и ![]() |
Стр. 32 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 4
Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания |
Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций ![]() | Для наветренной конструкции коэффициент сх1 определяется так же, как для схемы 15. Для второй и последующих конструкций сх2 = сх1 η Для ферм из труб при Re ³ 4 · 105 η = 0,95 ![]() | 1. См. примеч 1-3 к схеме 15. 2. Re следует определять по формуле к схеме 12, а, где d – средний диаметр трубчатых элементов; z – допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы. 3. В таблице к схеме 16: h – минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h - длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h - их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h - длина меньшей оси; b – расстояние между соединениями фермами. 4. Коэффициент φ следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15 |
СНиП 2.01.07-85 Стр. 33
Продолжение прил. 4
Номер схемы | Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок | Определение аэродинамических коэффициентов с | Примечания |
Решетчатые башни и пространственные фермы ![]() | ct = cx (1 + η) k1, где cx - определяется так же, как для схемы 15; η - определяется так же, как для схемы 16. ![]() | 1. См. примеч. 1 к схеме 15. 2. ct относится к площади контура наветренной грани. 3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из основных элементов – увеличивать на 10 % | |
Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока ![]() | ![]() | - |
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Обязательное