Действительная частота вращения выходного вала

об/мин (2)

Отклонение от значения технического задания

(3)

1.2. Крутящий момент на валу шестерни

Нм. (4)

1.3. Время работы передачи

t = t_г (лет)×365(дней)×24(часа)×Кг×Кс, час. (5)

Пункт2.Выбор материала. Определение допускаемых напряжений для проектного расчета.

2.1. Выбор материала (табл. 1.2). Дальнейшее изложение будет параллельно: для прямозубой передачи - в левой колонке, для косозубой - в правой колонке.

Для прямозубой передачи можно принять как для шестерни, так и для колеса термообработку- улучшение с разностью твердости 10...20 единиц для обеспечения прирабатываемости.

Для косозубой передачи можно принять для колеса улучшение до твердости HB<350 ед. Для шестерни можно принять поверхностную закалку до твердости HRC=45ед с целью использования головочного эффекта для получения более высокой нагрузочной способности.

В соответствии с выбранным материалом и поверхностной твердостью главным расчетным критерием является контактная прочность.

2.2. Допускаемые усталостные контактные напряжения зубчатого колеса.

Расчет по этим допускаемым напряжениям предотвращает усталостное выкрашивание рабочих поверхностей в течении заданного срока службы t.

(6)

где Z_R - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности (табл.1.3).

Z_V - коэффициент, учитывающий окружную скорость. При заданных значениях частот вращения валов можно предварительно предположить, в каком интервале лежит окружная скорость передачи (табл.1.3).

S_H - коэффициент запаса прочности (табл.1.3).

Z_N - коэффициент долговечности

(7)

N_HG - базовое число циклов

N_GH = (HB)³ £ 12×10⁷. (8)

Для шестерни косозубой передачи, если она имеет HB>350, пересчитать единицы HRC в единицы HB (табл. 1.4).

Далее все параметры, относящиеся к шестерне, будут обозначаться индексом "1", параметры, относящиеся к колесу - индексом "2".

N_HE1 - эквивалентное число циклов шестерни

N_HE1 = 60×n₁×t×e_H. (9)

e_H - коэффициент эквивалентности, который определяется по гис­тограмме нагружения

, (10)

где T_max - наибольший из длительно действующих моментов. В нашем случае это будет момент T, действующий t₁ часть общего времени работы t; тогда q₁=1.

T_i - каждая последующая ступень нагрузки, действующая в тече­нии времени t_i=t_i×t. Первая ступень гистограммы, равная по нагрузке T_пик=q_пик×T, при подсчёте числа циклов не учитывается. Эта нагрузка при малом числе циклов оказывает упрочняющее действие на поверхность. Ее используют при проверке статической прочности.

m - степень кривой усталости, равная 6. Таким образом,

. (11)

Коэффициент эквивалентности показывает, что момент T, действующей в течении e_H×t времени, оказывает такое же усталостное воздействие как и реальная нагрузка, соответствующая гистограмме нагружения в течении времени t.

Эквивалентное число циклов колеса

. (12)

s_Hlim - предел контактной выносливости зубчатого колеса при достижении базового числа циклов N_HG (табл.1.5).

Расчетные допускаемые контактные напряжения дляпередачи

Для расчета прямозубых передач в качестве расчетного выбирается наименьшее из двух	Для расчета косозубых передач в качестве расчетного для реализации головочного эффекта принимается
,Мпа. (13)	Мпа(14)
	Кроме того, должно соблюдаться соотношение (15)

Пункт3. Выбор расчетных коэффициентов.

3.1.Выбор коэффициента нагрузки. Коэффициент нагрузки для предварительных расчётов выбира­ется из интервала

K_H = 1,3...1,5. (16)

Если в рассчитываемой передаче зубчатые колёса расположены симметрично относительно опор, K_H выбирается ближе к нижнему пределу. Для косозубых передач K_H берётся меньше из-за большей плавности работы и, следовательно, меньшей динамической нагрузки.

3.2. Выбор коэффициента ширины зубчатого колеса (табл.1.6). Для редукторных передач рекомендуется:

– для многоступенчатых y_а=0,315…0,4;

– для одноступенчатых y_а=0,4…0,5;

верхний предел выбирается для косозубых передач;

– для шевронных передач y_а=0,630…1,25.

Пункт4.Проектный расчет передачи.

4.1. Определение межосевого расстояния.

Для закрытой передачи, если оба или хотя бы одно из колёс име­ет твёрдость меньше 350 ед., проектный расчёт проводится на уста­лостную контактную прочность для предотвращения выкрашивания в течение заданного срока службы t.

, мм. (17)

Здесь T₁ - момент на валушестерни в Нм.

Числовой коэффициент:

Ka = 450;

Ka= 410.

Вычисленное межосевое расстояние принимается ближайшим стандартным по таблице 1.7.

4.2. Выбор нормального модуля. Для зубчатых колёс при HB£350 хо­тя бы для одного колеса рекомендуется выбрать нормальный модуль из следующего соотношения

(18)

в соответствии со стандартом (табл. 1.8). В первом приближении следует стремиться к выбору минимального модуля.

4.3. Числа зубьев

; (19)

. (20)

Числа зубьев следует округлять до целого числа.

Если в прямозубой передаче не удается согласовать стандартные параметры с целым числом зубьев, следует вводить смещение инструмента (угловую модификацию).

В косозубой передаче следует задаться углом наклона зуба из интервала b=8...220. Для раздвоенных пар и шевронных передач b³300. После округления числа зубьев следует уточнить угол наклона зубьев . (21) Угол вычислить в градусах, минутах и секундах для простановки на рабочем чертеже.

4.5. Делительные диаметры

; (22)

. (23)

Вычислять диаметры с точностью до третьего знака после запятой.

Выполнить проверку

. (24)

Для немодифицированной передачи и при высотной модификации должно быть с точностью до третьего знака после запятой.

4.6. Диаметры выступов

(25)

4.7. Диаметры впадин

(26)

4.8. Расчетная ширина колеса

. (27)

В передаче с разнесенной парой ширина каждого колеса разнесенной пары

. (28)

В шевронной передаче полная ширина колеса

, (29)

где C - ширина средней канавки для выхода инструмента, выбирается из таблицы 1.16. Диаметр по канавке меньше диаметра впадины на 0,5×m.

В прямозубой передаче b=bW.

Для косозубой передачи следует сделать проверку ширины по достаточности осевого перекрытия . (30) При изменяют параметры передачи или рассчитывают как прямозубую.

4.9. Торцовая степень перекрытия

. (31)

4.10. Окружная скорость

(32)

Если скорость отличается от ориентировочно принятой в п. 2.2 при определении коэффициента K_V, следует вернуться к п. 2.2 и уточнить допускаемые напряжения.

По окружной скорости выбрать степень точности передачи (табл. 1.9). Для передач общего машиностроения при скоростях не более 6 м/с для прямозубых и не более 10 м/с для косозубых выбирается 8 сте­пень точности. Шестерня косозубой передачи может быть обработана по 7 степени точности, и после поверхностной закалки ТВЧ возникающие деформации переведут параметры шестерни в 8 степень точности.

Пункт5. Проверочные расчеты.

5.1. Для проверочных расчётов как по контактной, так и по из­гибной прочности определим коэффициенты нагрузки.

. (33)

. (34)

K_HV и K_FV - коэффициенты внутренней динамической нагрузки. Они выбираются из таблицы 1.10. Если значение скорости попадает в промежутки диапазона, коэффициент подсчитывается интерполяцией.

K_Hb и K_Fb - коэффициенты концентрации нагрузки (неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий). Их значения вы­бираются из таблицы 1.11 интерполяцией.

K_Ha и K_Fa - коэффициенты распределения нагрузки между зубьями. Выбирается из таблицы 1.12 интерполяцией.

5.2. Проверка по контактным напряжениям

. (35)

Z_E - коэффициент материала. Для стали

Z_E = 190.

Z_e - коэффициент учёта суммарной длины контактных линий

Прямозубые ; (36)

Косозубые ; (37)

Z_H - коэффициент формы сопряжённых поверхностей. Выбирается из таблицы 1.13 интерполяцией.

F_t - окружное усилие

. (38)

Отклонение

. (39)

Знак (+) показывает недогрузку, знак (-) - перегрузку.

Р Е К О М Е Н Д А Ц И И