Гидравлический расчёт промывки скважины

Целью составления гидравлической программы бурения, определение рационального режима промывки скважины, обеспечивающего наиболее эффективную отработку буровых долот при соблюдении требований и ограничений, обусловленных геологическими особенностями вскрываемого интервала, энергетическими, техническими и эксплуатационными характеристиками применяемого оборудования и инструмента.

Гидравлический расчет проводим в следующем порядке:

Исходные данные для расчета:

1. Глубина бурения скважины L, м. 2200

2. Глубина залегания кровли пласта с max градиентом

пластового давления , Lк, м. 1200

3. Пластовое давление с max градиентом пластового

давления, Рпл, мПа 16,67

4. Глубина залегания подошвы пласта с min градиентом

гидроразрыва ( поглащения) Lп, м 1650

5. Давление гидроразыва Рг.р., мПа 300

6. Плотность разбуриваемых пород Рш , кг/м3

7. Механическая скорость бурения Vм, м/с 0,015

8. Момент турбобура, необходимый для разрушения

породы Мр, 1800

9. Минимальная скорость подъема жидкости

в затрубном пространстве, обеспечивающая вынос шлама Vк 0,85 м/с

10. Динамическое напряжение сдвига, t 0 , Па 20

11. Пластовая вязкость, h, Па х с 0,027

12. Тип бурового насоса У8- 6М

13. Число буровых насосов 2

14. Диаметр скважины d скв., мм. 0,218

15. Элементы бурильной колонны:

УБТ С1- 178

длина L, м 141

наружный диаметр dн, м 0,178

внутренний диаметр dв, м 0,08

УБТ С1- 146

длина L, м 8

наружный диаметр dн, м 0,146

внутренний диаметр dв, м 0,074

ТБПК

длина L, м 250

наружный диаметр dн, м 0,127

внутренний диаметр dв, м 0,109

наружный диаметр замкового соединения , dм, м 0,170

Элементы наземной обвязки:

Условный размер стояка, мм. 140

Диаметр проходного сечения, мм.

бурового рукава 102

вертлюга 70

ведущей трубы 85

Расчет:

1.Определение потерь давления в бурильных трубах. Вычислим потери давления внутри бурильных труб. Для этого определяем значение критических чисел Рейнольдса в бурильной колонне по формуле:

Re кр = Гидравлический расчёт промывки скважины - student2.ru [ р х dв2 х t0 / h2]0.58 ()

где Гидравлический расчёт промывки скважины - student2.ru h - пластическая вязкость промывочной жидкости, Па х с.,

t0 - динамическое напряжение сдвига, Па.

Гидравлический расчёт промывки скважины - student2.ru р – плотность промывочной жидкости, кг/м3.

dв – внутренний диаметр бурильных труб, м.

В ЛБТ Reкр = 2100 + 7,3 [1130 х 0,1252 х 20 / 0,0272]0.58= 16579.03

В ТБПВ Reкр = 2100 + 7,3[1130 х 0.1092 х 20 / 0,0272]0.58 = 14452.04

В УБТ С1- 178 Reкр = 2100 + 7,3 [1130 х 0,0802 х 20 /0,0272]0.58= 10727.97

В УБТ С1 – 146 Reкр = 2100+ 7,3 [1130 х 0,0742 х 20 / 0,0272 ]0.58 = 3179.72

Вычслим действительные числа Рейнольдса жидкости в трубах по формуле:

Re т = 4 х р х Q / p х dв х h ()

где Q – расход жидкости , м3

В ЛБТ Re т = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 х 0,125 х 0,027 = 12795,47

В ТБПВ Re т = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 х 0,109 х0,027 = 14673,7

В УБТ С1- 178 Re т = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 х 0,080 х 0,027 = 19992,92

В УБТ С1 – 146 Re т = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 х 0,074 х 0,027 = 21613,97

В бурильной колонне везде Re т > Reкр, следовательно потери давления определяются по формуле Дарси- Вейсбаха. Рассчитываем значения коэффициентов гидравлического сопротивления l по формуле:

l = 0,1( 1,46 К / dв + 100 / Reт ) ()

где К – коэффициент шероховатости стенок, принимаем для ЛБТ = 2,0 х 10-4 м,

ТБПВ = 3 х 10-4 м, УБТ = 3 х 10-4 м.

В ЛБТ l = 0,1( 1,46 х 2 х 10-4 / 0,125 + 100 / 12795,47 )0,25= 0,03174169

В ТБПВ l = 0,1 ( 1,46 х 3 х 10-4 / 0,109 + 100 / 14673,7 )0,25 = 0,03226189

В УБТ С1- 178 l = ( 1,46 х 3 х 10-4 / 0,080 + 100 / 19992,92 )0,25 = 0,031993139

В УБТ С1 – 146 l = ( 1,46 х 3 х 10-4 / 0,074 + 100 / 21613,97 )0,25 = 0,032045522

Вычислим потери давления внутри бурильной колонны по формуле :

т = l х 8 х р х Q2 l / p2 х dв5 ., мПа ()

В ЛБТ Dрт = 0,03174169 х 8 х 0,032 х 1803 х 1300 / 3,142 х 0,1255 = 1,78 МПа

В ТБПВ Dрт = 0,03226189 х 8 х 0,032 х 1130 х 250 / 3,142 х 0,1095 = 0,435 МПа

В УБТ С1- 178 Dрт = 0,031993139 х 8 х 0,032 х 1130 х 141 / 3,142 х 0,0805 = 0,1136 МПа

В УБТ С1 – 146 Dрт = 0,032045522 х 8 х 0,032 х 1130 х 8 / 3,142 х 0,0745 = 0,095 МПа

Местными потерями давления в приваренных замках ТБПВ пренебрегаем.

7. Вычислим потери давления в наземной обвязке по формуле:

0 = (ас + аш + ав + ак) х рQ2., МПа ()

где ас, аш, ав, ак- коэффициенты гидравлических сопротивлений различных элементов обвязки ( справочные значения )

0 = ( 1,1 + 0,93 + 0,9 + 0,9 ) х 105 х 1130 х 0,032 = 0,389 МПа.

8. Определим потери давления в затрубном пространстве. Определим критическое значение числа Рейнольдса промывочной жидкости Reкр, при котором происходит переход от ламинарного режима к турбулентному по формуле. (2.47.)

За ЛБТ

0 – 410 м Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 ( 0,320 – 0,147 )2 х 20 /0,0272 ]0,58= 23208,79

410 – 2200 м Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 ( 0,218 – 0,147 )2 х 20 / 0,027 ]0.58 = 9612.48

За ТБПВ Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 ( 0,218 – 0,127 )2 х 20 / 0,027 ]0.58 = 12118,708

За УБТ С1- 178 Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 ( 0,218 – 0,178 )2 х 20 / 0,027 ]0.58 = 5961,12

За УБТ С1- 146 Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 ( 0,218 – 0,146)2 х 20 / 0,027 ]0.58 = 9735,359

За турбобуром Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 ( 0,218 – 0,195 )2 х 20 / 0,027 ]0.58 = 4132,02

Вычисляем действительные числа Рейнольдса при течении жидкости в кольцевом пространстве:

Reкп = 4р х Q / p х ( dс х dн )h ()

За ЛБТ 0 – 410 Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 ( 0,320 + 0,147 ) х 0,027 = 3425,1

410 – 2200 Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 (0,218 + 0,147 ) х 0,027 = 4416,94

За ТБПВ Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 (0,218 + 0,127 ) х 0,027 = 4637,48

За УБТ С1- 178 Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 (0,218 + 0,178 ) х 0,027 = 4038,97

За УБТ С1- 146 Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 (0,218 + 0,146 ) х 0,027 = 4394,049

За турбобуром Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 (0,218 + 0,195 ) х 0,027 = 3872,72

Для ЛБТ, ТБПВ, УБТ Re кп < Reкр, значит движение жидкости происходит при ламинарном режиме, определим числа Сен- Венана по формуле:

Sкп = p х t0 ( dс – dн )2 (dс + dн ) / 4 h х Q, ()

За ЛБТ

0 – 410 м. Sкп = 3,14 х 20 ( 0,320 – 0,147 )2 (0,320 + 0,147 ) / 4 х 0,027 х 0,03 =72,4

410- 2200 м. Sкп = 3,14 х 20 ( 0,218 – 0,147 )2 (0,218 + 0,147 ) / 4 х 0,027 х 0,03 = 35,66

За ТБПВ Sкп = 3,14 х 20 ( 0,218 – 0,127 )2 (0,218 + 0,127 ) / 4 х 0,027 х 0,03 = 12,28

За УБТ С1 – 178 Sкп = 3,14 х 20 ( 0,218 – 0,178 )2 (0,218 + 0,178 ) / 4 х 0,027 х 0,03 = 12,28

За УБТ С1- 146 Sкп = 3,14 х 20 ( 0,218 – 0,146 )2 (0,218 + 0,146 ) / 4 х 0,027 х 0,03 =36,57

Рассчитаем потери давления по длине кольцевого пространства по формуле:

кп = 4 х t0 х l / bкп( dc - dн ), МПа ()

ЛБТ 0- 410 Dркп = 4 х 20 х 410 / 0,58(0,320 – 0,147) = 0,139729 МПа

410- 2200 Dркп = 4 х 20 х 1790 / 0,58(0,218 – 0,147) = 0,3477416 МПа

ТБПВ Dркп = 4 х 20 х 250 / 0,7(0,218 – 0,127) = 0,1549186 МПа

УБТ С1- 178 Dркп = 4 х 20 х 147 / 0,55(0,218 – 0,178) = 0,0511272 МПа

УБТ С1- 146 Dркп = 4 х 20 х 8 / 0,55(0,218 – 0,146) = 0,05916 МПа

турбобур Dркп = 4 х 20 х 25 / 0,35(0,218 – 0,195) = 0,0248447 МПа

åDркп = 0,7811234 МПа.

9. Определяем потери давления от замков в кольцевом пространстве по формуле:

мк = l / lм ( dc2 – dн2 / dc2 – dн2 - 1)2х р Vкп2 , мПа ()

где lм – средняя длина трубы , м., dн – наружный диаметр муфты, м

ЛБТ 0–410м.

мк = 410/12х(0,3202 – 0,1472/0,3202–0,1722 –1) 2 х1130 х 0,9072 = 0,0039099 МПа.

410- 2200

мк = 1790 /12 х (0,2182 – 0,1472 / 0,2182 – 0,1722 – 1) 2 х 1130 х 0,9072 = 0,004462 МПа.

ТБПВ Dрмк = 250 /12 х (0,2182 – 0,1272 / 0,2182 – 0,1702 – 1) 2 х 1130 х 0,9072 = 0,0,009105 МПа.

åDрмк = 0,017476 МПа

10. Определим перепад давления в турбобуре по формуле:

тур = Dртн х р х Q2 / рс х Q2тн , МПа ()

где Dртн , Q2тн – справочные данные турбобура при номинальном режиме его работы на жидкости известной плотности рс

тур = 5 х 10-6 х 1130 х 0,03 / 1000 х 0,032тн = 5,65 МПа

11. Определим потери давления в промывочных каналах породоразрушающего инструмента. Для лопастного долота потери давления найдем по формуле :

д = 1,389 х р х Q2 х 10-16 / Мд2 х f2 . МПа ()

где Q- расход промывочной жидкости., Мд – коэффициент расхода промывочных отверстий гидромониторного долота Мд = 0,9- 0,95

f- суммарная площадь промывочных каналов, м2.

д =1,389 х 1130 х 19442 х 10-16 / 0,952 х 0,0004482552 = 3,184 МПа

Таким образом суммарные потери давления во всей циркуляционной системе:

Р = åDрт + Dр0 + åDркп + åDрмк + Dртур + Dрд, МПа ()

åDрт = 1,78 + 0,435 + 0,1136 + 0,095 = 24 кгс/см2

åDркп = 0,7811234 мПа = 7,81 кгс/см2

0 = 0,389 МПа = 3,89 кгс /см2

åDрмк = 0,017476 МПа = 0,17 кгс /см2

тур = 5,65 МПа = 56,5 кгс /см2

д = 3,184 МПа = 31,84 кгс /см2

Р = 7,81 + 3,89 + 0,17 + 56,5 + 31,84 = 100,21 кгс /см2

Поскольку наибольшая гидравлическая мощность развиваемая буровым насосом должна быть передана на турбобур и долото при условии:

DРд + DРтур ³ 2/3 Рн ()

то потери давления в системе циркуляции могут быть записаны в общем виде:

åDрт + åDркп + åDрмк + Dр0 = 1/3 Рн ()

В нашем случае эти условия выполнены, что означает : насос У8 – 6МА2 выбран правильно и по своим техническим характеристикам удовлетворяет этим условиям.

Характеристика работы насоса У8 – 6МА2:

1. Интервал бурения 410 – 2200 метров.

2. Удельная гидравлическая мощность, квт /см2 1,393

3. Диаметр цилиндровых втулок, мм 170

4. Допустимое давление, кгс / см2 145

5. Коэффициент заполнения, 0,9

6. Число двойных ходов, в мин. 66

7. Производительность, л / сек. 30,0

Наши рекомендации