Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке
Таблица №1
№ п.п | Наименование нагрузок | Подсчет нагрузок | Нормативная нагрузка Н/м2 | Коэфф. по нагрузке gf | Расчетная нагрузка Н/м2 |
“А” Постоянные нагрузки Гравий втопленный в битумную мастику 2-а наплавляемых слоя на битумной мастике Цементно - песчаная стяжка Утеплитель Керамзит по уклону Пароизоляция Железобетонная плита покрытия пустотная | t´g0 t=0.015м; g=11000 Н/м3 n=2;gn=50 Н/м2 n´gn=3х50 0.025 м; g= 18000 Н/м3 t´g=0.16´400 t´g=0.17´5000 gn =50 Н/м2 t´g=0.12´ 25000 | 1.3 1.3 1.3 1.2 1.3 1.2 1.1 | |||
Итого по “А” | gn=4430 | g=5157 | |||
“Б” Временная нагрузка Снеговая нагрузка на покрытие г. Демидов III –й снеговой район -длительная -кратковременная | СНиП 2.01.07-85* Карта №1* Табл.4.-Sg=1,8кПа п.5.7*.Коэф.gf=0.7 S0=0,7Sg=0,7´1,8=1,26кН/м2п1.7*’’к’’gfL=0.5;SgL=0.5 Sg SgL =0.5´1,8=0,9 кН/м2 S0L =0.5´1,26=0,63 кН/м2 | ||||
Итого по “Б” | Vn=1260 | V=1800 | |||
Всего по “А+Б” | Pn=5690 Н/м2 | Р =6960 Н/м2 |
Р =(g+ V)=6,95 кН/м2 Расчетная нагрузка
Pn=(gn+Vn)=5.69кН/м2 Нормативная нагрузка
РL= (g+VL)=5.15+0.9=6.05 кН/м2 Длительная расчетная нагрузка
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-13. 20.15 |
Состав пола
1. Линолеум с теплозвукоизоляционным слоем |
2. Прослойка из быстротвердеющей мастики |
3. Стяжка из цементного раствора марки 150 |
4. Водонепроницаемая бумага 1 слой |
5. Звукоизоляционный слой |
6. Железобетонная многопустотная плита перекрытия |
![]() ![]() ![]() ![]() ![]() |
Таблица № 2
№ п.п. | Наименование нагрузок | Подсчет нагрузок | Нормативная нагрузка Н/м2 | Коэффициент по нагрузке gf | Расчетная нагрузка Н/м2 |
“А” Постоянные нагрузки Вес конструкции пола Ж/б плита перекрытия | gn=870 Н/м2 hred´g = 0.12´ 25000 | 1.1 1.1 | |||
Итого по “А” | gn=3870 | g=4257 | |||
“Б” Временная нагрузка Полезная нагрузка на перекрытие здания магазин -длительная (пониженная) -кратковременная Нагрузка от перегородок -кратковременная | СНиП 2.01.07-85* Табл. 3 п.2 Рn =3,5кПа=3500Н/м2 п.3.7 Рn =3,5кПа³ 2, тоgf=1.2 VnL =700 Н/м2 Vnкр =Рn - VLn Табл.3 п.9‘’в‘’ п.3.6. Vnкр = 0.5кПа=500 Н/м2 п.3.7 Рn =0.5< 3,5кПа, - gf=1.3 | 1.2 1.2 1.3 | |||
Итого по “Б” | Vn=4000 | V=4850 | |||
Итого по “А” и “Б” | Рn=7870Н/м2 | Р=9107 Н/м2 |
Рn= (gn + Vn) = 7,9 кН/м2 -Нормативная нагрузка
Р= (g + V) = 9,1кН/м2 -Расчетная полная нагрузка
РL= Р -Ркр =9,1-1,56-0,65=6,89 кН/м2 -Расчетная длительная нагрузка
Ркр=1,56 + 0,65 =2,21 кН/м2 -Кратковременная нагрузка
Лист |
Изм. |
Лист |
№док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-13. 20.15 |
6 |
Определение грузовой площади
Агр.=5´5=25м2 |
1 КВД 3.33 |
Ригель |
L2=5000 |
L2=5000 |
Агр=6´6=36 м2 |
Колонна |
-0.950 |
Ур.ч.п. |
0.000 |
1КВД 4,30 |
1КHД 4,30 |
N покрытия |
N1 перекрытия |
![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() |
Фундамент |
Отм.подошвы |
Грунтовое основание |
№ п.п. | Наименование грузок | Нормативная нагрузка (кН) | Коэффициент надежности gf | Расчетная нагрузка (кН) | |
длительная | полная | ||||
Нагрузка от покрытия -Нормативная Nn =Рn×Агр=5.69×25 -Длительная NL =PL×Aгр=6.05×25 -Расчетная N = Р×Aгр = 6.95×25 | 142,25 | 151,25 | 173,75 | ||
Нагрузка от ригеля покрытия m=V×r=b×h×L×r=0.6×0.3×5× 25;Nn =m=22.5 кН | 22,5 | 1.1 | 24,75 | 24,75 | |
Нагрузка от перекрытия -Нормативная Nn =Pn×Aгр×n=5.69 25 1 -Длительная NL= PL×Агр××n=6,05×25×1 -Расчетная N=P×Aгр×n=6,95×25×1 | 142,25 | 151,25 | 173,75 | ||
Нагрузка от ригеля перекрытия m=V×r, ;Nn= m×n=22,5×1 | 22,5 | 1.1 | 24,75 | 24,75 | |
Нагрузка от собственного веса колонны. -по каталогу определяют массу и марку колонны – m=Nn=m=22.8 кН m=V×r=b×h×L×r=b×h×(H ×nэт+ hс)×r | 27,8 | 1.1 | 30,6 | 30,6 | |
ВСЕГО | Nn=357,3 кН | NL=382,6 кН | N= 501,8 кН |
N=501,8 кН |
NL=382,6 кН
N=501,8 кН
Nser= Nngf =501,8 кН – расчетная нагрузка для второй группы предельных состояний.
=1 – коэффициент надёжности по нагрузке для второй группы предельных состояний.
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-13.20.15 |
7 |
балка (ригель) |
L2=5000 |
L2=5000 |
Агр=L2´1=5´1=5м2 |
Колонна |
![]() ![]() ![]() |
Таблица № 4
№ п.п. | Наименование нагрузок | Подсчет нагрузок | Нормативная нагрузка Н/м | Коэффициентпо нагрузкеgf | Расчетная нагрузка Н/м |
“А” Постоянные нагрузки Нагрузка от конструкции пола Ж/б плита перекрытия | Серия 2.244 gn=870 Н/м2 gn´L2 =870´5 hred´g = 0.12 ´25000 gn´L2 = 4350´5 | 1.1 1.1 | |||
Итого по “А” | gn=26100 | g=28710 | |||
“Б” Временная нагрузка Полезная нагрузка на перекрытие здания магазин · длительная (пониженная) · кратковременная Нагрузка от перегородок · кратковременная | СНиП 2.01.07-85* Табл. 3 п.2 Рn =3,5кПа=3500 Н/м2 Рn´L2 =3500´5 =17500 VnL =700´ 5 =3500 Vnкр =Рn - VLn = 14000 Табл.3 п.9. ‘’в‘’ п.3.6.Vnкр=500Н/м2;500´5=2500 | 1.2 1.2 1.3 | |||
” | Итого по “Б | Vn=20000 | V=24250 | ||
Итого по “А” + “Б” | gn=46100 Н/м | g=52960Н/м |
g=52960 Н/м =52,96 кН/м – расчетная нагрузка на ригель(балку)
gn=46100 Н/м =46,1 кН/м – нормативная нагрузка на ригель(балку)
Расчетная схема балки |
Эп. Q (кН) |
![]() |
f |
![]() |
Эп. М (кНм) |
L1=5м |
g=52,96 кН/м |
gn= РnL2gn = 7,8´ 5´0.95=39 ´0.95=37,05 кН/м
где: L1 =5м– пролет балки (ригеля)
L2 =5м– шаг балок (ригеля)
gn – коэффициент надежности по назначению здания
gn= 0.95 для зданий 2-го класса ответсвенности
Расчетный максимальный изгибающий момент
Расчетная максимальная поперечная сила
Лист |
Изм. |
Лист |
№док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР 270802 СМ-11-13.20.15 |
8 |
Нагрузка приложена со случайным эксцентриситетом.
Расчёт производим на основании СНиП 52 -01 – 2003 * “Бетонные и ЖБ конструкции”. Основные положения.
СП 52 – 101 – 2003 «Свод Правил» “Бетонные и ЖБК без предварительного напряжения арматуры”
Исходные данные:
1. h b = 40
40 (см) – сечение колонны
2. Ngn= 501,8´0,95 = 476,71 кН – полная расчетная продольная сжимающая сила
3. NLgn = 382,6´0,95 = 363,47 кН – расчетная длительная сила
4. НЭТ = 3,0 м, количество этажей n=2
5. Класс бетона В25
6. Класс сталей А400(А-ІІІ)
7. Коэффициент γb2 = 0,9
Расчетные данные:
- Rb= 14,5 МПа = 1,45 кН/см2 , Rb = RbТаб γb2 =1,45
0,9 = 1,305 кН/см2
- RS= 355 МПа = 35,5 кН/см2
- RS,С =355 МПа = 35,4й А40011-12 ,0 кН/см2
Решение
Подбор сечения продольной арматуры:
Определяем отношение
λ = =
= 7< 20 так как гибкость колонны λ =
< 20, то расчет можно производить как центрально-сжатой колонны гражданского здания.
Определяем случайный эксцентриситет:
1) еа = см
2) еа = см,
3) еа≥1,33см
принимаем еа = 1,33
Если L0 ≤ 20 h = 300<20
40 = 800
и колонна симметрично армирована, то основное расчетное уравнение имеет вид
, откуда находим необходимое сечение арматуры:
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-12.07.14 |
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-35.png)
1 КНД 3. 33 |
Nпер |
Nпокр. |
N 1 |
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-36.png)
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-37.png)
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-38.png)
b=300 |
As’ |
As |
Ab |
1 – 1 |
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-39.png)
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-40.png)
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-41.png)
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-42.png)
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-43.png)
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-44.png)
принимается по таблице
= -1,932 см2 – следовательно
принимаем арматуру лишь конструктивно
4Ø16 мм класса А – 400 с 8,04 см2
Процент армирования сечения будет составлять:
, что гораздо больше минимального процента армирования равного 0,4% Табл. 38 СНиП. Коэффициент армирования
Для проверки несущей способности вновь определяем
Проверяем условие:
Вывод: несущая способность колонны обеспечена
Расчет поперечных стержней:
Колонна армируется пространственным каркасом. Наибольший диаметр продольных стержней Ø 16 мм. По условию технологии сварки диаметр поперечных стержней 6 – 8 мм. Шаг поперечных стержней сжатых элементов должен быть: = 20d = 20 ×16 = 320 мм, S<500 мм и не более меньшей стороны сечения колонны: S = h = 300 мм. Принимаем шаг поперечных стержней S = 300 мм.
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802. СМ-11-12.07.14 |
Колонну перевозят плашмя, по этому в расчет принимаем 2 стержня. 2Ø16 А400(А-III) с АS = 4.02 см2
4Ø16 А400(А-ІІІ) с АS = 8,04 см2, RS,C= 27,0 кН/см2; RS = RSC = 270 МПа = 27.0 кН/см2
Несущая способность сечения определяется как для балки с двойной симметричной арматурой:
М СЕЧ = RS,C· АS (h0 – α) = 35,5 · 4,02 · (26 – 4) =31,4 кН∙м
ho = 30 − 4 = 26 см – рабочая высота колонны при работе на изгиб.
где α – расстояние от центра где тяжести арматуры до крайнего слоя (принимается 4 см).
В соответствии с приведенной расчетной схемой, усилия, возникающие при транспортировке, определяются следующим образом:
, где k = 1,6 – коэффициент динамичности при транспортировке.
L=5300 |
l2 =3200 |
q1 =3,6кН/м |
l1 =1050 |
l1 =1050 |
кН/м
M0 =4,6кНм |
Mоп=2,0кНм |
Mоп=2,0кНм |
Mпр=2,6кНм |
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-60.png)
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-12.07.14 |
, где k = 1,4 коэффициент динамичности при подъеме и монтаже
γ = 25 кН/см3 – удельный вес бетона
кН/м
q2=3,15 кН/м |
М0=7,11 кНм |
Mоп=1,74 кНм |
Мпр=6,24 кНм |
Пролетный момент можно определить по формуле:
МПР = МОБ – 0,5 · МОП = 7,11 – 0,5 · 1,74 = 6,24 < 31,4 кНм
Вывод: прочность при подъеме и монтаже обеспечена. Следовательно, принимаем колонну 1 КНД 3. 33 – 2.
(колонна на один этаж, нижняя, двух консольная, сечением 300×300мм с высотой этажа Нэт =3,3м c несущей способностью 2)
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802. СМ-11-12. 07.14 |
Расчет стальной балки
Исходные данные: Сталь С275; Ry=270мПа=27кН/см2
L1=5м - пролет балки междуэтажного перекрытия;
L2=5м - шаг балок;
М=165.5кНм=16550 кНсм - максимальный изгибающий момент
1. Определяем расчетные характеристики. Назначаем расчетную схему.
Расчетная схема Схема рабочей площадки
q=55,5кН/м |
L1=5м |
Эп. М |
Эп. Q |
![]() |
![]() |
3000 |
3000 |
Агр.=6∙1=6м2 |
L2=6м |
Балка |
L2=6м |
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-69.png)
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-70.png)
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-71.png)
Сталь А 400 Ry=355мПа=35,5кН/см2;gс=0.8.
Здание 2 уровня ответственности; Коэффициент по назначению gn=0.95
2. Определяем нагрузки на 1 п.м. балки
Нагрузки на 1м2 перекрытия приняты по табл. №2
Р=9,74кН/м2 – расчетная нагрузка
Рn=8,4кН/м2 – нормативная нагрузка
L0 =L1=600см – пролет балки.
L2=600см – шаг балок
Нагрузки на 1п. мбалки приняты по табл. №4
Расчетная равномерно распределенная нагрузка на 1 п.м. балки
q= Р L2gn=9,74´6´0.95= 58,44´0.95=55,52кН/м
Нормативная равномерно распределенная нагрузка на 1 п.м. балки
qn= РnL2gn=8,4´6´0.95= 50,4´0.95=47,88кН/м
Собственный вес балок ориентировочно принимают qn соб.=0,50 кН/м;
qnngn=0,5´0,95 = 0,47 кН/м;
Коэффициент надежности по нагрузке gf= 1,05
qсоб.= qn соб.gfgn=0,50 ´ 1,05 ´ 0.95 = 0.50кН/м
q= 55,52 +0.50 = 56,02кН/м. qn= 47,88 +0,50 =48,381 кН/м =0,48кН/см
Максимальный изгибающий момент с учетом собственного веса балки
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-12.07.14 |
По сортаменту
. Принимаем № 45Wx=1231см3; Ix=27696см4
Определяем и проверяем несущую способность:
σ=
≤27*0,8=20,66кН/см2
Прочность можно не проверять, так как ослабления отсутствуют и Wn= WXТР
4. Проверяем жесткость балки по II группе предельных состояний:
- главная балка
Вывод: Жесткость балки обеспечена. Хотя имеется некоторый запас прочности, сечение не может быть уменьшено, так как балка имеет относительный прогиб близкий к предельному. Более экономичное сечение, но и более трудоемкое в изготовлении будет в виде сварного двутавра. Окончательно принимаем двутавр № 45 Проверки местной устойчивости стенки и полки балки не производим, так как балка запроектирована из прокатного двутавра.
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-12.07-14 |
Подбор оптимальных размеров балки “hxb” и требуемое количество продольной рабочей растянутой арматуры “As” для прямоугольных сечений с одиночной арматурой.
Исходные данные:
Класс бетона, класс арматуры и расчетный изгибающий момент
М (кНм) =249,8 кН*см.
Требуется подобрать размеры сечения элемента “hxb”
и требуемое количество рабочей продольной арматуры “As”.
Решение.
1.Определяем исходные данные для расчета по таблицам СниП:
По таблице , принимая класс бетона В25 определяем расчетное сопротивление бетона с коэффициентом γb2=0,9
Rb=γb2*Rb=0,9*14,5=13,05мПа=1,305 кН/см2 .
По таблице по классу арматуры определяем расчетное сопротивление.Rs =355мПа=355,5 кН/см2.
Устанавливают граничные условия ξRи αR.ξR=0,650 и αR=0,451.
Задаемся шириной сечения элемента “b” и ориентировочной величиной “ξ”.
Принимаем “b”=20 см.
Величину “ξ” для балок рекомендуется принимать в пределах: ξ=0,3-0,4
Принимаем ξ=0,35
2.По принятому значению ξ,используя формулы или таблицы ,определяемαм
αм=ξ(1-0,5*ξ)=0,35(1-0,5*0,35)=0,289
3.Определяем требуемую рабочую высоту сечения h0
h01=√М/Rbbαм=√249,8/1,305*20*0,289=43,41 см
4.Определяем полную высоту элемента h1 =h01+а=43,41+4=47,41 см
5.Унифицируем сечение h=60 см;b=20 см
Размеры сечения элемента hxb 50х20 см.
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-12. 07.14 |
Ширину балок назначают (0,3…0,5)h
Выводы и предложения:
7.Определяем параметр сечения αм
αм =
=0,305
8.По таблицам или формулам определяем ξ,ζ
ξ =1-√1-2αм =0,376
Определяем случай расчета :ξ ≤ξR0,38 ≤ 0,650
α ≤αR
9.ζ=1-0,5 ξ=1-0,5*0,38=0,812
10.Определяют требуемую площадь арматуры As
АS =
=15,5 см2
или
АS =
=15,5 см2
По найденному значению As по сортаменту подбираем требуемое количество стержней и размещаем их в сечении элемента.
Выводы по работе: Принимаем по сортаменту арматуру:
Рабочая арматура по расчету: 2Ø32 А 400 с As=16,08 см2
Поперечную и верхнюю сжатую арматуру принимаем конструктивно
dsw=1/4 ds=2 Ø 8 A 240 сAsw=1,01 см2 ;
ds= dsw+(2-4 мм)=6+2=8 мм ; 2 Ø8 А 240 с As=1,57 см2
Конструируют поперечное сечение балки.
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-12. 07.14 |
1. Определение глубины заложения подошвы фундамента под колонны крайних рядов.
1 Определяем нормативную глубину сезонного промерзания грунта по формуле 2
СНиП 2.02.01 - 83* «Основания зданий и сооружений»
где Mt - безразмерный коэффициент, числено равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму, принимается по
СНиП 23.01- 99 «Строительная климатология» г. Демидов
Mt = 9,4+8,4+4+1,0+5,8 = 28,6
d0 - величина принимаемая равной для суглинок - 0,23м
тогда:
1.2 Расчетная глубина сезонного промерзания грунта df определяется по формуле 3 : df = kh · dfn
kh - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для отапливаемых зданий по таблице 1 СНиП 2.02.01 - 83*. :
kh = 0,6
df = 0,6 × 1,23 = 0,738 м
2. Расчет фундамента под колонну среднего ряда.
Глубина заложения внутренних фундаментов отапливаемых зданий назначается независимо от расчетной глубины сезонного промерзания грунтов.
Грунт суглинок: IL = 0,55 ; e = 0,65
Нагрузки на фундамент приняты из таблицы сбора нагрузок на фундамент.
Nn = 899,6 × 0.95=854,62 кН - нормативная нагрузка
Nsеr=Nn gf=1052 кН–расчетная нагрузка для расчета по второй группе предельных состояний
N = 1052× 0.95=995,3 кН кН - полная расчетная нагрузка
2.1 Определяем размеры подошвы фундамента.
Предварительно принимаем минимальный по высоте фундамент - 0,9 м, тогда глубина заложения подошвы фундамента :
Nsеr = 876,8 кН |
![]() |
0.000 |
-1.400 |
-0.500 |
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-93.png)
d1 = 1,4 м
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-12. 07.14 |
По таблице предварительно находим расчетное сопротивление грунта :
R0 = 200 – 250 – 300 кПа
Принимаем = 250 кН / м2
Требуемая площадь подошвы фундамента :
gср = 22 кН/м3 - усредненный удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах.
Площадь подошвы квадратного в плане фундамента с размерами сторон :
принимаем a ´ b =2,1´2,1 м =4,41 м2
2.2 Определяем фактическое расчетное сопротивление грунта:
по СНиП 2.02.01 – 83* находим :
Сn = 19 кПа = 19 кН / м2
jn = 17 0
по формуле 7 СНиП 2.02.01 - 83* :
где : gc1 ; gc2 - коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице:
gc1 = 1,1 ; gc2 = 1,0
k = 1,1 так как прочностные характеристики грунта jII и cII приняты по таблицам.
Mg, Mq , Mc - коэффициенты принимаемые по таблице 4
Mg = 0.39 ; Mq = 2.57 ; Mc = 5.15
kz = 1, так как b=1,5 м < 10 м
gII = gII’ = 18 кН / м3
gII - усредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента.
gII’ - то же, залегающих выше подошвы фундамента.
cII(cn) - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.
d1 - глубина заложения подошвы фундаментов
2.3 Так как R = 173,0 кН/м2 не значительно отличается от принятого в первом расчете
R= 178кН/м2, то уточняем расчет:
Принимаем окончательно фундамент с размерами подошвы
А= ´ = м2.
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-12. 07.14 |
N(ф+гр) ser = A´d1´gср = ´1,4´22 = кН
Проверяем среднее давление на грунт под подошвой фундамента:
Следовательно, размеры подошвы фундамента достаточны.
4. Расчет тела фундамента.
3.1 Материал фундамента :
Бетон класса В-25 ;
Rb = 14,5МПа = 1,45 кН / см2
Rbt = 1,05 МПа = 0,105 кН / см2 ; таблица 13 СНиП 2.03.01 - 84*
Арматура класса A-400
Rs = 355МПа ; таблица 22 СНиП
3.2 Определяем напряжение под подошвой фундамента от расчетных нагрузок с учетом веса фундамента и грунта на его уступах :
Nф+гр = Nф+гр 0II´gf = ´1,1 = кН
Полная минимальная высота фундамента: hf,min = h0 + aз
где : h0 рабочая высота сечения.
hк ; bк - размеры поперечного сечения колонны
aз = 4 см - толщина защитного слоя бетона
Rbt = 0,105 кН / см2 = 1050 кН / м2
Высота фундамента с учетом конструктивных требований из условия заделки колонны:
h = 2,5 hk + 0,65 = 2,5´0,3 + 0,65 = 1,4 м; h ³ hq + 20 = 53 + 20 = 73 см
где : hq = 30d1 + d = 30´1,6 + 5 = 53 см
d1 = 16 мм - диаметр продольных стержней колонны.
d = 50 мм - зазор между торцом колонны и дном стакана.
Принимаем толщину стенок стакана поверху 225 мм и зазор 75 мм
Размеры подколонника в плане:
![]() |
h0 |
h0’ |
hk=bk=300мм |
a1=900 |
a=b=1500 |
![Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке Расчет колонны на усилие, возникающее при транспортировке - student2.ru](/images/stroitelstvo/raschet-kolonny-na-usilie-voznikayushhee-pri-transportirovke-814753-101.png)
Принимаем высоту фундамента: h=900 мм
Высота нижней ступени 300 мм
h0 = 90 - 4 = 86 см
h01 = 30 - 4 = 26 см
Лист |
Изм. |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата |
Кол. уч. |
КР.270802 СМ-11-12. 07.14 |
Расчет на действие поперечной силы не производят если выполняется условия :
QI £ jb3 · Rbt · b · h0
QII £ jb3 · Rbt · b · h0’
где : jb3 = 0,6- коэффициент, принимаемый для тяжелого и ячеистого бетонов.
QI < 0,6· 750 · 1,5 · 0,86 = 580,5 кН QI=144,5 < 580,5 кН
QII < 0,6 · 750 · 1,5 · 0,26 = 175,5 кН QII=72,2 < 175,5 кН
Условия выполняются, прочность на действие поперечной силы обеспечивается.
3.4 Прочность фундамента на продавливание по поверхности пирамиды, ограниченной плоскостями, проведенными под углом 45° к боковым граням колонны проверяют по формуле: