Мероприятия по увеличению устойчивости откосов.
1)Устранение причин,нарушаюших естестенную опору опору грунта(устр-о подпорных стен,прошивка оползневого участка,).
2)Осушение оползневого участка.(дренаж,вентиляция).
3)Регулирование естественных водооттоков.
4)Уменьшение градиента нагрузок.
52. Определение давления идеально сыпучего грунта (с ≠ 0) на вертикальную абсолютно гладкую подпорную стенку при горизонтальной засылке. На горизонтальную и вертикальную площадки этой призмы при трении
Схемы для определения давления грунта на гладкую подпорную
стенку
a— идеально сыпучего; б — то же, с учетом равномерно распределенной нагрузки;в — обладающего сцеплением
о стенку, будут действовать главные напряжения σ1 (большее) и σз (меньшее).
На глубине z: ; .
Эпюра давления грунта на подпорную стенку будет треугольной (рис. 8.13, а). Площадь этой эпюры соответствует равнодействующей активного давления грунта Еа на подпорную стенку: с учетом, что z = H, получим
Точка приложения равнодействующей Еа находится в центре тяжести эпюры давления σ3.
Равнодействующая пассивного отпора при заглублении на величину Н конструкции, передающей давление на грунт, составит: .
53. Учет равномерно распределенной нагрузки, приложенной к поверхности грунта.
Пусть к поверхности грунта приложена равномерно распределенная нагрузка q (рис. 8.13,6). Действие этой нагрузки можно заменить действием слоя грунта толщиной h = q/γ
Значение σ3 на глубинах h и H+h : ;
По этим значениям построим эпюру активного давления на подпорную стенку и определим суммарное активное давление Еа как площадь трапеции с основанием АВ:
Верхняя треугольная часть эпюры не создает давления на стенку. Сила Еа приложена в центре тяжести эпюры а3.
54. Определение давления связного грунта (φ≠ 0 и с ≠0) на вертикальную абсолютно гладкую подпорную стенку при горизонтальной засыпке.
всесторонние силы связности pe = c*ctgφ, которые приложим к поверхности грунта и по контакту грунт — подпорная стенка (рис. 8.13,в).
; следовательно
Для определения суммарного активного давления целесооб разно построить треугольную эпюру давления σз, приняв z=H, и прямоугольную эпюру давления интенсивностью σс3. Геометрическим суммированием (наложением) получим эпюру активного давления на подпорную стенку в виде заштрихованного треугольника (см. рис. 8.13,в). В верхней части стенки грунт теоретически не давит, а удерживает подпорную стенку.
57. Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования.
производится исходя из условия S<SU,
где S - величина конечной осадки отдельного фундамента, определяемая расчетом;
Su- предельная величина деформации основания фундаментов зданий и сооружений, принимаемая по табл. Б.1 [2]
Для определения осадки фундамента составим схему(см рис. 7.1) Ординаты эпюры σzqiвычисляются в характерных горизонтальных сечениях (на нижней границе каждого слоя, под подошвой фундамента, на уровне грунтовых вод) по формуле:
где γi- удельный вес i - го слоя грунта, кН/м3; hi – толщина i- го слоя грунта,
Для водонасыщенных слоев грунта, расположенных ниже уровня грунтовых вод, необходимо определять удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды.
Для построения эпюры дополнительных вертикальных напряжений толща грунта ниже подошвы фундамента в пределах глубины, приблизительно равной четырехкратной ширине фундамента, разбивается на ряд слоев мощностью не более 0,4b
Величина дополнительного вертикального напряжения для любого сечения ниже подошвы фундамента вычисляется по формуле
где а - коэффициент, учитывающий изменение дополнительного вертикального напряжения по глубине и определяемый по табл П-16[1] в зависимости от (Z - глубина рассматриваемого сечения ниже подошвы фундамента, b - ширина фундамента) и (l - длина фундамента);
Рср- среднее фактическое давление под подошвой фундамента, кПа;
σzq0- вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента от веса вышележащих слоев, кПа.
Построив эпюры σzq и σzpiопределяtv нижнюю границу сжимаемой (активной) зоны грунта, которая находится на глубине Нсниже подошвы фундамента, где .
Осадка отдельного фундамента на основании, расчетная схема которого принята в виде линейно-деформируемого полупространства с условным ограничением глубины сжимаемой толщи, определяется по формуле
где β- коэффициент, равный 0,8; n- число слоев, на которое разделена по глубине сжимаемая толща основания; hi - толщина i - го слоя грунта, см;σzpi- среднее дополнительное (к бытовому) напряжение в i - ом слое грунта, равное полусумме дополнительных напряжений на верхней и нижней границах i- го слоя, кПа;Еi-модуль деформации i-го слоя, кПа.
Метод эквивалентного слоя.
Во многих случаях осадки фундаментов можно рассчитывать простым методом эквивалентного слоя, разработанным Н.А. Цытовичем. Основные допущения этого метода при мощном слое однородного грунта: грунт однороден в пределах полупространства; грунт представляет собой линейно деформируемое тело; деформация грунта в пределах полупространства принимаются по теории упругости. Эквивалентным слоем грунта наз-ся слой, осадка которого при сплошном нагружении в точности равна осадке фундамента на мощном массиве грунта.S = hэ*mvm *Р . hэ = Аvw*b,Произведение Аvw*b,можно рассматривать как толщину эквивалентного слоя hэ, осадка поверхности которого при сплошной нагрузке равна осадке фундамента. Произведение Аvw,наз-ся коэф. эквивалентного слоя для абсолютно жестких фундаментов .Mvm = 1/2ha (Σhi*mvi*zi); mvi = Bi/Ei; pi = 1-2V2/1-V.
Т.к. S зависит в большей степени от деформации верхних слоев грунта, залегающих на небольшой глубине под подошвой фундамента, чем от деформации подстилающих слоев, Н.А.Цытович считает возможным определять значение mvm только для активной зоны, а напряжение в пределах этой зоны принимать распределенными по эквивалентной треугольной эпюре
59.Развитие осадок во времени.Опты строительства на плевато-глинистых грунтах показывает что осадки происходят не мгновенно,а развиваються постепенно.в некоторых случаях несколько лет,десятелетий и даже столетий.В то же время осадки на песчаных грунтах происходят в основном во время строительства.Медленое нарастание осадок пылевато-глинистых грунтах связано с тем,что при полном заполнении пор водой добиться уменьшения объема пор можно только путем вытеснения воды.Однако вследствии незначительной водопроницаемости пылевато-глинистых грунтов процесс отжатия поровой вод происходит очень медленно.Таким образом если необходимо определить осадку полностью насышенного пылевато глинистого грунта,необходимо рассмотреть его деформацию во времени в результате фильтрационной консолидации(уплотнение,связанное с выдавливанием воды из пор).также существует вторичная консолидация(объсняеться ползучестью пылевато-глинистых грунтов,которое связано с ползучестью тонких тонких пленок воды,окружающих твердые частицы,с ползучестью цементирующего вешества в точках контактовотдельных частиц).