Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких слоев пароизоляции
Таблица М.1
Материал | Толщина слоя, мм | Сопротивление паропроницанию Rпр, м2 ∙ ч ∙ Па/мг |
1 Картон обыкновенный | 1,3 | 0,016 |
2 Листы асбестоцементные | 0,3 | |
3 Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка) | 0,12 | |
4 Листы древесно-волокнистые жесткие | 0,11 | |
5 То же, мягкие | 12,5 | 0,05 |
6 Окраска горячим битумом за один раз | 0,3 | |
7 То же, за два раза | 0,48 | |
8 Окраска масляная за два раза с предварительной шпатлевкой и грунтовкой | - | 0,64 |
9 Окраска эмалевой краской | - | 0,48 |
10 Покрытие изольной мастикой за один раз | 0,60 | |
11 Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за один раз | 0,64 | |
12 То же, за два раза | 1,1 | |
13 Пергамин кровельный | 0,4 | 0,33 |
14 Полиэтиленовая пленка | 0,16 | 7,3 |
15 Рубероид | 1,5 | 1,1 |
16 Толь кровельный | 1,9 | 0,4 |
17 Фанера клееная трехслойная | 0,15 |
Приложение Н
(справочное)
Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания с использованием расчетов температурных полей
Н.1 Описание конструкции, выбранной для расчета
Стена с теплоизоляционной фасадной системой с тонким штукатурным слоем. Фасадная система монтируется на стену здания, выполненного с каркасом из монолитного железобетона. Наружные стены выполняются из кирпичной кладки из полнотелого кирпича толщиной 250 мм (в один кирпич). Толщина теплоизоляционного слоя фасада из каменной ваты составляет 150 мм. Высота этажа от пола до пола 3300 мм. Толщина железобетонного перекрытия 200 мм. Под перекрытием проходит железобетонный ригель высотой 400 мм. Вертикальный разрез стены с фасадом и с оконными проемами схематично представлен на рисунке Н.1. Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице Н.1.
Таблица Н.1
Материал слоя | δ, мм | λ, Вт/(м ∙ °С) |
Внутренняя штукатурка | 0,93 | |
Кладка из полнотелого кирпича или | 0,81 | |
монолитный железобетон | 2,04 | |
Минераловатные плиты | 0,045 | |
Наружная штукатурка | - |
0204S10-10598
Рисунок Н.1 - Схематическое изображение вертикального разреза стены с теплоизоляционным фасадом в зоне расположения светопроемов с оконными блоками
Н.2 Перечисление элементов, составляющих ограждающую конструкцию:
железобетонный ригель с участком перекрытия, утепленный слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки - плоский элемент 1;
кирпичная кладка, утепленная слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки - плоский элемент 2;
оконный откос, образованный железобетонным ригелем, утепленным слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки - линейный элемент 1;
оконный откос, образованный кирпичной кладкой, утепленной слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки - линейный элемент 2;
дюбель со стальным сердечником, прикрепляющий слой минераловатной плиты к железобетонному ригелю - точечный элемент 1;
дюбель со стальным сердечником, прикрепляющий слой минераловатной плиты к кирпичной кладке - точечный элемент 2.
Таким образом, в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции два вида плоских, два вида линейных и два вида точечных элементов.
Н.3 Геометрические характеристики проекций элементов
Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м2. Фасад содержит следующие светопроемы: 2400×2000 мм - 80 шт., 1200×2000 мм - 80 шт., 1200×1200 мм - 24 шт. Суммарная площадь светопроемов 611 м2.
Площадь поверхности фрагмента ограждающей конструкции для расчета составляет: А = 2740 - 611 = 2129 м2;
суммарная протяженность торцов перекрытий, а также ригелей на фасаде составляет 822 м. Таким образом, площадь стены с основанием из монолитного железобетона (т.е. площадь проекции на поверхность фрагмента) составляет: А1 = 822(0,2 + 0,4) = 493 м2. Доля этой площади от общей площади фрагмента ограждающей конструкции равна
площадь стены с основанием из кирпичной кладки: А2 = 2129 - 493 = 1636 м2. Доля этой площади от общей площади фрагмента ограждающей конструкции равна
общая длина проекции оконного откоса, образованного железобетонным ригелем, утепленным слоем минераловатной плиты, определяется по экспликации оконных проемов и равна: L1 = 2,4 ∙ 80 + 1,2 ∙ 80 + 1,2 ∙ 24 = 317 м. Длина проекции этих откосов, приходящаяся на 1 м2 площади фрагмента равна 0204S10-10598
общая длина проекции оконного откоса, образованного кирпичной кладкой, утепленной слоем минераловатной плиты, определяется по экспликации оконных проемов и равна: L2 = (2,4 + 2 ∙ 2,0) ∙ 80 + (1,2 + 2 ∙ 2,0) ∙ 80 + (1,2 + 2 ∙ 1,2) ∙ 24 = 1014 м. Длина проекции этих откосов, приходящаяся на 1 м2 площади фрагмента равна 0204S10-10598
общее количество тарельчатых дюбелей на железобетонном ригеле и торце перекрытия равно 3944 шт. Количество таких дюбелей, приходящихся на 1 м2 фрагмента равно: 0204S10-10598
общее количество тарельчатых дюбелей на кирпичной кладке равно 13088 шт. Количество таких дюбелей, приходящихся на 1 м2 фрагмента равно: 0204S10-10598
Н.4 Расчет удельных потерь теплоты, обусловленных элементами.
Все температурные поля рассчитываются для температуры наружного воздуха минус 28 °С и температуры внутреннего воздуха 20 °С.
Для плоского элемента 1 удельные потери теплоты определяются по формулам (Е.6), (Е.3):
0204S10-10598
0204S10-10598
Для плоского элемента 2 удельные потери теплоты определяются аналогично:
0204S10-10598
0204S10-10598
Для линейного элемента 1 рассчитывается температурное поле узла конструкции, содержащего элемент. Определяется величина Вт/м, - потери теплоты через участок фрагмента с данным линейным элементом, приходящиеся на 1 пог. м.
Двумерное температурное поле представлено на рисунке Н.2.
Расчетный участок имеет размеры 426×800 мм. Площадь стены, вошедшей в расчетный участок, S1,1 = 0,532 м2.
Потери теплоты через стену с оконным откосом, вошедшую в участок, по результатам расчета температурного поля равны
Потери теплоты через участок однородной стены той же площади определяются по формуле (Е.10):
0204S10-10598
Дополнительные потери теплоты через линейный элемент 1 составляют:
= 12,0 - 7,0 = 5,0 Вт/м.
Удельные линейные потери теплоты через линейный элемент 1 определяются по формуле (Е.8):
0204S10-10598
0204S10-10598 ![]() | 0204S10-10598 ![]() |
Рисунок Н.2 - Температурное поле узла конструкции, содержащего линейный элемент 1 | Рисунок Н.3 - Температурное поле узла конструкции, содержащего линейный элемент 2 |
Расчеты удельных характеристик других элементов проводятся аналогично и сведены в таблицу Н.2.
Таблица Н.2
Элемент фрагмента | Потери теплоты через участок однородной стены | Потери теплоты через неоднородной участок | Удельные потери теплоты | Удельный геометрический показатель |
Линейный элемент 1 (рисунок Н.2) | Q1,1 = 7,0 Вт/м | ![]() | Ψ1 = 0,104 Вт/(м ∙ °С) | l1 = 0,149 м/м2 |
Линейный элемент 2 (рисунок Н.3) | Q2,1 = 6,7 Вт/м | ![]() | Ψ2 = 0,094 Вт/(м ∙ °С) | l2 = 0,476 м/м2 |
Точечный элемент 1 (рисунок Н.4) | ![]() | Q1 = 1,9 Вт | χ1 = 0,0052 Вт/°С | n1 = 1,85 м/м2 |
Точечный элемент 2 (рисунок Н.5) | ![]() | Q1 = 1,8 Вт | χ2 = 0,0048 Вт/°С | n2 = 6,15 м/м2 |
0204S10-10598
Рисунок Н.4 - Температурное поле узла конструкции, содержащего точечный элемент 1
0204S10-10598
Рисунок Н.5 - Температурное поле узла конструкции, содержащего точечный элемент 2
Таким образом, определены все удельные потери теплоты, обусловленные всеми элементами в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции.
Н.5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены.
Данные расчетов сведены в таблицу Н.3.
Таблица Н.3
Элемент конструкции | Удельный геометрический показатель | Удельные потери теплоты | Удельный поток теплоты, обусловленный элементом | Доля общего потока теплоты через фрагмент, % |
Плоский элемент 1 | а1 = 0,232 м2/м2 | U1 = 0,275 Вт/(м2 ∙ °С) | U1a1 = 0,0638 Вт/(м2 ∙ °С) | 17,5 |
Плоский элемент 2 | а2 = 0,768 м2/м2 | U2 = 0,262 Вт/(м2 ∙ °С) | U2a2 = 0,201 Вт/(м2 ∙ °С) | 55,2 |
Линейный элемент 1 | l1 = 0,149 м/м2 | Ψ1 = 0,104 Вт/(м ∙ °С) | Ψ1l1 = 0,0155 Вт/(м2 ∙ °С) | 4,26 |
Линейный элемент 2 | l2 = 0,476 м/м2 | Ψ2 = 0,094 Вт/(м ∙ °С) | Ψ2l2 = 0,0447 Вт/(м2 ∙ °С) | 12,3 |
Точечный элемент 1 | n1 = 1,85 1/м2 | χ1 = 0,0052 Вт/°С | χ1n1 = 0,00962 Вт/(м2 ∙ °С) | 2,64 |
Точечный элемент 2 | n2 = 6,15 1/м2 | χ2 = 0,0048 Вт/°С | χ2n2 =0,0295 Вт/(м2 ∙ °С) | 8,10 |
Итого | 1/Rпр = 0,364 Вт/(м2 ∙ °С) |
Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывается по формуле (Е.1).
0204S10-10598
Коэффициент теплотехнической однородности, определенный по формуле (Е.4), равен:
0204S10-10598
Приложение П
(справочное)
Пример расчета удельной теплозащитной характеристики здания
П.1 Удельная теплозащитная характеристика рассчитывается для многоэтажного жилого дома, расположенного в г. Дубна Московской области.
Климатические параметры района строительства принимаются по СП 131.13330 для г. Дмитров Московской обл.
Средняя температура отопительного периода tот = -3,1 °С;
продолжительность отопительного периода zот = 216 сут;
температура внутреннего воздуха tв = 20 °C.
На основе климатических характеристик района строительства и микроклимата помещения по формуле (5.2) рассчитывается величина градусо-суток отопительного периода:
ГСОП = (tв - tот) ∙ zот = 23,1 ∙ 216 = 4990 °С ∙ сут.
В технических помещениях и лестнично-лифтовых узлах (ЛЛУ) температура внутреннего воздуха отличается от основных (жилых) помещений здания. В среднем за отопительный период она составляет tЛЛУ = 18 °С.
Коэффициент, учитывающий отличие внутренней температуры ЛЛУ от температуры жилых помещений, рассчитанный по формуле (5.3), составляет
0204S10-10598
Подвальные помещения не отапливаются, поэтому они не входят в отапливаемый объем здания. В подвале расположен ИТП и разводка труб отопления и водоснабжения. В среднем за отопительный период температура воздуха в подвале составляет tпод = 8 °С.
Коэффициент, учитывающий отличие внутренней температуры подвала от температуры наружного воздуха, составляет
0204S10-10598
П.2 Описание ограждающих конструкций здания
На исследуемом здании использованы десять различных по своему составу видов ограждающих конструкций:
П.2.1 Навесная фасадная система с основанием из керамзитобетона
Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rст1 = 3,16 (м2 ∙ °С)/Вт.
Площадь стен данной конструкции составляет:
по основной части здания Аст1 = 3406 м2;
по техническим помещениям и ЛЛУ Aст1ЛЛУ = 503 м2.
П.2.2 Навесная фасадная система с основанием из железобетона
Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rст2 = 3,34 (м2 ∙ °С)/Вт.
Площадь стен данной конструкции составляет:
по основной части здания Aст2 = 608 м2;
по техническим помещениям и ЛЛУ Aст2ЛЛУ = 336 м2.
П.2.3 Трехслойная стена по кладке из керамзитобетона
Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rст3 = 3,19 (м2 ∙ °С)/Вт.
Площадь стен данной конструкции составляет:
по основной части здания Aст3 = 1783 м2;
по техническим помещениям и ЛЛУ Aст3ЛЛУ = 55 м2.
П.2.4 Трехслойная стена по монолитному железобетону
Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rст4 = 3,42 (м2 ∙ °С)/Вт.
Площадь стен данной конструкции составляет:
по основной части здания Aст4 = 447 м2;
по техническим помещениям и ЛЛУ Aст4ЛЛУ = 130 м2.
П.2.5 Эксплуатируемая кровля
Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rкр1 = 5,55 (м2 ∙ °С)/Вт.
Площадь кровельного покрытия данной конструкции составляет Акр1 = 1296 м2.
П.2.6 Совмещенное кровельное покрытие
Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rкр2 = 4,48 (м2 ∙ °С)/Вт.
Площадь кровельного покрытия данной конструкции составляет Акр2 = 339 м2.
П.2.7 Перекрытие над подвалом
Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rцок1 = 1,32 (м2 ∙ °С)/Вт.
Площадь перекрытия данной конструкции составляет Ацок1 = 1550 м2.
П.2.8 Перекрытие над проездом
Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rцок2 = 4,86 (м2 ∙ °С)/Вт.
Площадь перекрытия данной конструкции составляет Ацок2 = 85 м2.
П.2.9 Окна
Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rок = 0,56 (м2 ∙ °С)/Вт.
Площадь окон составляет:
по основной части здания Аок = 1383 м2;
по техническим помещениям и ЛЛУ AокЛЛУ = 430 м2.
П.2.10 Входные двери
Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rдв = 0,83 (м2 ∙ °С)/Вт.
Площадь входных дверей составляет Aдв = 64 м2.
Отапливаемый объем здания Vот = 34229 м3.
П.3 Удельная теплозащитная характеристика здания рассчитывается по формуле (Ж.1):
0204S10-10598
Детали расчета сведены в таблицу П.1.
Таблица П.1
Наименование фрагмента | nt,i | Aф,i, м2 | ![]() | ![]() | % |
Навесная фасадная система с основанием из керамзитобетона | 3,16 | 16,9 | |||
0,913 | 2,3 | ||||
Навесная фасадная система с основанием из железобетона | 3,34 | 2,8 | |||
0,913 | 1,4 | ||||
Трехслойная стена по кладке из керамзитобетона | 3,19 | 8,8 | |||
0,913 | 0,3 | ||||
Трехслойная стена по монолитному железобетону | 3,42 | 2,1 | |||
0,913 | 0,5 | ||||
Эксплуатируемая кровля | 0,913 | 5,55 | 3,3 | ||
Совмещенное кровельное покрытие | 0,913 | 4,48 | 1,1 | ||
Перекрытие над подвалом | 0,519 | 1,32 | 9,5 | ||
Перекрытие над проездом | 4,86 | 0,3 | |||
Окна | 0,56 | 38,7 | |||
0,913 | 11,0 | ||||
Входные двери | 0,913 | 0,83 | 1,1 | ||
Сумма | - | - |
Нормируемое значение удельной теплозащитной характеристики здания определяется по формуле (5.5)
0204S10-10598
Удельная теплозащитная характеристика здания больше нормируемой величины на 10 %. Как видно из таблицы П.1 наибольший вклад в тепловые потери здания в данном случае вносят окна, стены, слабо утепленное перекрытие над подвалом. В данном случае наиболее эффективно дорабатывать теплозащитную оболочку здания за счет повышения сопротивления теплопередаче окон. В проекте заменяются окна на имеющие приведенное сопротивление теплопередаче 0,65 (м2 ∙ °С)/Вт. Кроме того, доутепляется перекрытие над подвалом, так что приведенное сопротивление теплопередаче конструкции составляет 1,88 (м2 ∙ °С)/Вт.
0204S10-10598
Детали расчета сведены в таблицу П.2.
Таблица П.2
Наименование фрагмента | nt,i | Aф,i, м2 | ![]() | ![]() | % |
Навесная фасадная система с основанием из керамзитобетона | 3,16 | 18,7 | |||
0,913 | 2,5 | ||||
Навесная фасадная система с основанием из железобетона | 3,34 | 3,2 | |||
0,913 | 1,6 | ||||
Трехслойная стена по кладке из керамзитобетона | 3,19 | 9,7 | |||
0,913 | 0,3 | ||||
Трехслойная стена по монолитному железобетону | 3,42 | 2,3 | |||
0,913 | 0,6 | ||||
Эксплуатируемая кровля | 0,913 | 5,55 | 3,7 | ||
Совмещенное кровельное покрытие | 0,913 | 4,48 | 1,2 | ||
Перекрытие над подвалом | 0,519 | 1,88 | 7,4 | ||
Перекрытие над проездом | 4,86 | 0,3 | |||
Окна | 0,65 | 36,9 | |||
0,913 | 10,5 | ||||
Входные двери | 0,913 | 0,83 | 1,2 | ||
Сумма | - | - |
После доработки теплозащитной оболочки здания удельная теплозащитная характеристика меньше нормируемой величины, оболочка удовлетворяет нормативным требованиям.
Справочно рассчитывается приведенный трансмиссионный коэффициент:
0204S10-10598
Данный коэффициент не участвует в расчетах и его расчет не обязателен.
Приложение Р
(справочное)
Пример составления раздела «Энергоэффективность» проекта жилого дома
Р.1 Для составления раздела выбран жилой дом из приложения П. Поэтому часть информации, дублирующей приложение П, здесь не приводится.
Многоэтажный, многосекционный жилой дом строится в г. Дубна Московской области.
Проектируемое здание четырехсекционное, разноэтажное.
Под первым этажом расположен подвал и технические помещения. Средняя за отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях tпод = 8 °С.
На первом этаже расположены помещения общественного назначения. Средняя за отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях tобщ = 20 °С.
На всех этажах, кроме первого и последнего, расположены жилые квартиры. Средняя за отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях tжил = 20 °С.
На последнем этаже расположены технические помещения. Средняя за отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях
Р.2 Объемно-планировочные показатели
Отапливаемый объем здания Vот = 34229 м3.
В том числе:
отапливаемый объем жилой части здания: Vот1 = 24751 м3;
отапливаемый объем общественных помещений: Vот2 = 6303 м3;
отапливаемый объем технических помещений и ЛЛУ: Vот3 = 3175 м3;
сумма площадей этажей здания: Aот = 13080 м2;
площадь жилых помещений: Aж = 3793 м2;
расчетная площадь общественных помещений: Ар = 1229 м2;
расчетное количество жителей: mж = 332 чел;
высота здания от пола первого этажа до обреза вытяжной шахты:
1, 4 секции - 22,1 м;
2, 3 секции - 28,1 м;
общая площадь наружных ограждающих конструкций:
то же, фасадов здания: Aфас = 9145 м2;
площадь стен жилой части здания: 4839 м2;
то же, общественных помещений: 1405 м2;
то же, технических помещений и ЛЛУ: 1024 м2;
площадь эксплуатируемой кровли: 1296 м2;
то же, совмещенного кровельного покрытия: 339 м2;
то же, перекрытий над подвалом: 1550 м2;
то же, перекрытий над проездом: 85 м2.
Более подробно разбивка ограждающих конструкций по видам приведена в П.2.
Площадь надземного остекления по сторонам света
Сторона света.................................................................................................... Площадь, м2
С......................................................................................................................................... 142
СВ...................................................................................................................................... 366
В......................................................................................................................................... 103
ЮВ..................................................................................................................................... 286
Ю.......................................................................................................................................... 67
ЮЗ...................................................................................................................................... 477
З............................................................................................................................................ 49
СЗ....................................................................................................................................... 323
Всего................................................................................................................................ 1813
Всего остекления 1813 м2;
площадь входных дверей: 64 м2;
коэффициент компактности здания: Kкомп = 0,36;
коэффициент остекленности здания: f = 0,20.
Р.3 Климатические параметры
При теплотехнических расчетах климатические параметры района строительства принимаются по СП 131.13330 для г. Дмитрова Московской обл. Эти параметры имеют следующие значения:
средняя температура наиболее холодной пятидневки tн = минус 28 °С;
средняя температура отопительного периода tот = минус 3,1 °С;
продолжительность отопительного периода zот = 216 сут.
Основными параметрами микроклимата являются температура и относительная влажность внутреннего воздуха tв = 20 °С, φв = 55 %.
На основе климатических характеристик района строительства и микроклимата помещения рассчитывается величина градусо-суток отопительного периода.
ГСОП = (tв - tот) ∙ zот = 23,1 ∙ 216 = 4990 (°С ∙ сут).
P.4 Расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление надземной жилой части здания
Р.4.1 Удельная теплозащитная характеристика здания рассчитана в приложении П.
kоб = 0,168 Вт/(м3 ∙ °С).
Р.4.2 Удельная вентиляционная характеристика здания определяется по формуле (Г.2):
0204S10-10598
Средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период пв, определяется согласно Г.3:
nв = nв1 + nв2 + nв3 = 0,342 + 0,066 + 0,031 = 0,439 ч-1.
Р.4.3 Средняя кратность воздухообмена жилой части здания за отопительный период nв1 определяется согласно Г.3:
nв1 = Lвент/βvVот = 9960/(0,85 ∙ 34229) = 0,342 ч-1.
Причем в качестве Lv принимается большее из двух значений:
Lвент1 = 30m = 30 ∙ 332 = 9960 м3/ч;
Lвент2 = 0,35 ∙ 3 ∙ Аж = 0,35 ∙ 3 ∙ 3793 = 3983 м3/ч.
В данном случае первое значение больше, поэтому оно используется в расчете.
P.4.4 Средняя кратность воздухообмена общественных помещений за отопительный период nв2 определяется согласно Г.3.
0204S10-10598
nв2 = [(4 ∙ 1229 ∙ 60)/168 + (359 ∙ 108)/(168 ∙ 1,31)]/(0,85 ∙ 34229) = 0,066 ч-1,
где nвент - количество рабочих часов в неделю, принято равным 60 ч.
Gинф - количество воздуха, проходящее через ограждения в течение 1 ч, под действием средней разности давлений, кг/ч, находится по Г.4:
0204S10-10598
где Δрок - разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений, Па.
В данном случае в формуле для определения Gинф давление стоит в степени 1/2, несмотря на то, что рассматривается инфильтрация через окна, а не через двери степень 1/2 объясняется тем, что все окна расположены на первом этаже и по своим свойствам инфильтрация воздуха в этом случае аналогична инфильтрации через входные двери. Те же рассуждения справедливы для нахождения Δрок.
В данном случае существует четыре секции с двумя различными высотами: 1, 4 и 2, 3 секции.
Разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений для каждой секции составляет:
0204S10-10598
0204S10-10598
Р.4.5 Средняя кратность воздухообмена ЛЛУ за отопительный период nв3, определяется согласно Г.3:
nв3 = [(1184 ∙ 168)/(168 ∙ 1,31)]/(0,85 ∙ 34229) = 0,031 ч-1;
0204S10-10598
где Δр - разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений, соответствующая i-й зоне, Па.
В данном случае существует четыре секции с двумя различными высотами: 1, 4 и 2, 3 секции.
Разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений для входных дверей посчитана в п. Р.4.4, для окон для каждой секции она составляет:
0204S10-10598
0204S10-10598
Р.4.6 Удельная характеристика бытовых тепловыделений здания определяется по формуле (Г.6):
0204S10-10598
где qбыт принимается в соответствии с Г.5 в зависимости от расчетной заселенности квартиры интерполяцией между 17 Вт/м2 при заселенности 20 м2 на человека и 10 Вт/м2 при заселенности 45 м2 на человека.
Расчетная заселенность квартир составляет 25,1 м2 на человека.
0204S10-10598
Р.4.7 Удельная характеристика теплопоступлений в здание от солнечной радиации определяется по формуле (Г.7):
0204S10-10598
Теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода , МДж, определяется по формуле Г.8:
0204S10-10598
P.4.8 Расчетная удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период определяется по формуле (Г.1):
0204S10-10598
Полученная расчетная удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период меньше 0,319 Вт/(м3 ∙ °С) - величины, требуемой настоящим сводом правил. Класс энергетической эффективности здания «В+».
Р.4.9 Расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период , кВт ∙ ч/год, определяется по формуле (Г.10):
0204S10-10598
Р.4.10 Общие теплопотери здания за отопительный период кВт ∙ ч/год, определяются по формуле (Г.11):
0204S10-10598
Р.4.11 Удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период q, кВт ∙ ч/(м2 ∙ год), определяется по формуле (Г.9а):
0204S10-10598
В приложении П оболочка здания была переработана с целью удовлетворить нормативным требованиям к удельной теплозащитной характеристике здания. Для справки, по формуле (Г.1) проводится проверка, удовлетворяло бы здание требованиям к удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию за отопительный период без доработки оболочки.
0204S10-10598
Без доработок здание удовлетворяет требованиям настоящего свода правил к удельной характеристике расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период. Класс энергосбережения здания «В».
Р.5 Энергетический паспорт здания.
Таблица Р.1
Общая информация
Дата заполнения (число, месяц, год) | |
Адрес здания | |
Разработчик проекта | |
Адрес и телефон разработчика | |
Шифр проекта | |
Назначение здания, серия | Жилой дом |
Этажность, количество секций | 2 секции по 7 этажей и 2 секции по 9 этажей |
Количество квартир | |
Расчетное количество жителей или служащих | |
Размещение в застройке | Отдельностоящее |
Конструктивное решение | Каркасное |
Расчетные условия
Расчетный параметр | Обозначение параметра | Единица измерения | Расчетное значение |
1 Расчетная температура наружного воздуха для проектирования теплозащиты | tн | °С | Минус 28 |
2 Средняя температура наружного воздуха за отопительный период | tот | °С | Минус 3,1 |
3 Продолжительность отопительного периода | zот | сут/год | |
4 Градусо-сутки отопительного периода | ГСОП | °С ∙ сут/год | |
5 Расчетная температура внутреннего воздуха для проектирования теплозащиты | tв | °С | |
6 Расчетная температура чердака | tчерд | °С | |
7 Расчетная температура техподполья | tподп | °С |
Показатели геометрические
Показатель | Обозначение показателя и единица измерения | Расчетное проектное значение | Фактическое значение |
8 Сумма площадей этажей здания | Аот, м2 | ||
9 Площадь жилых помещений | Аж, м2 | ||
10 Расчетная площадь (общественных зданий) | Ар, м2 | ||
11 Отапливаемый объем | Vот, м3 | ||
12 Коэффициент остекленности фасада здания | f | 0,2 | |
13 Показатель компактности здания | Kкомп | 0,36 | |
14 Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания, в том числе: | ![]() | ||
фасадов | Aфас | ||
навесной фасадной системы с основанием из керамзитобетона | Aст1 | ||
навесной фасадной системы с основанием из железобетона | Aст2 | ||
трехслойной стены по кладке из керамзитобетона | Aст3 | ||
трехслойной стены по монолитному железобетону | Aст4 | ||
входных дверей | Aдв | ||
покрытий (совмещенных) | Акр1 | ||
эксплуатируемой кровли | Акр2 | ||
перекрытий над техническими подпольями | Aцок1 | ||
перекрытий над проездами или под эркерами | Aцок2 | ||
окон и балконных дверей | |||
окон лестнично-лифтовых узлов | Аок.1 | ||
окон по сторонам света | Аок.2 | ||
С | |||
СВ | |||
В | |||
ЮВ | |||
Ю | |||
ЮЗ | |||
З | |||
СЗ |
Показатели теплотехнические
Показатель | Обозначение показателя и единица измерения | Нормируемое значение показателя | Расчетное проектное значение | Фактическое значение |
16 Приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений, в том числе: | ![]() | |||
навесной фасадной системы с основанием из керамзитобетона | Rст1 | 3,15 | 3,16 | |
навесной фасадной системы с основанием из железобетона | Rст2 | 3,15 | 3,34 | Наши рекомендации
|