Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких слоев пароизоляции

Таблица М.1

Материал	Толщина слоя, мм	Сопротивление паропроницанию Rпр, м2 ∙ ч ∙ Па/мг
1 Картон обыкновенный	1,3	0,016
2 Листы асбестоцементные		0,3
3 Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка)		0,12
4 Листы древесно-волокнистые жесткие		0,11
5 То же, мягкие	12,5	0,05
6 Окраска горячим битумом за один раз		0,3
7 То же, за два раза		0,48
8 Окраска масляная за два раза с предварительной шпатлевкой и грунтовкой	-	0,64
9 Окраска эмалевой краской	-	0,48
10 Покрытие изольной мастикой за один раз		0,60
11 Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за один раз		0,64
12 То же, за два раза		1,1
13 Пергамин кровельный	0,4	0,33
14 Полиэтиленовая пленка	0,16	7,3
15 Рубероид	1,5	1,1
16 Толь кровельный	1,9	0,4
17 Фанера клееная трехслойная		0,15

Приложение Н
(справочное)

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания с использованием расчетов температурных полей

Н.1 Описание конструкции, выбранной для расчета

Стена с теплоизоляционной фасадной системой с тонким штукатурным слоем. Фасадная система монтируется на стену здания, выполненного с каркасом из монолитного железобетона. Наружные стены выполняются из кирпичной кладки из полнотелого кирпича толщиной 250 мм (в один кирпич). Толщина теплоизоляционного слоя фасада из каменной ваты составляет 150 мм. Высота этажа от пола до пола 3300 мм. Толщина железобетонного перекрытия 200 мм. Под перекрытием проходит железобетонный ригель высотой 400 мм. Вертикальный разрез стены с фасадом и с оконными проемами схематично представлен на рисунке Н.1. Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице Н.1.

Таблица Н.1

Материал слоя	δ, мм	λ, Вт/(м ∙ °С)
Внутренняя штукатурка		0,93
Кладка из полнотелого кирпича или		0,81
монолитный железобетон		2,04
Минераловатные плиты		0,045
Наружная штукатурка		-

0204S10-10598

Рисунок Н.1 - Схематическое изображение вертикального разреза стены с теплоизоляционным фасадом в зоне расположения светопроемов с оконными блоками

Н.2 Перечисление элементов, составляющих ограждающую конструкцию:

железобетонный ригель с участком перекрытия, утепленный слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки - плоский элемент 1;

кирпичная кладка, утепленная слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки - плоский элемент 2;

оконный откос, образованный железобетонным ригелем, утепленным слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки - линейный элемент 1;

оконный откос, образованный кирпичной кладкой, утепленной слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки - линейный элемент 2;

дюбель со стальным сердечником, прикрепляющий слой минераловатной плиты к железобетонному ригелю - точечный элемент 1;

дюбель со стальным сердечником, прикрепляющий слой минераловатной плиты к кирпичной кладке - точечный элемент 2.

Таким образом, в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции два вида плоских, два вида линейных и два вида точечных элементов.

Н.3 Геометрические характеристики проекций элементов

Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м². Фасад содержит следующие светопроемы: 2400×2000 мм - 80 шт., 1200×2000 мм - 80 шт., 1200×1200 мм - 24 шт. Суммарная площадь светопроемов 611 м².

Площадь поверхности фрагмента ограждающей конструкции для расчета составляет: А = 2740 - 611 = 2129 м²;

суммарная протяженность торцов перекрытий, а также ригелей на фасаде составляет 822 м. Таким образом, площадь стены с основанием из монолитного железобетона (т.е. площадь проекции на поверхность фрагмента) составляет: А₁ = 822(0,2 + 0,4) = 493 м². Доля этой площади от общей площади фрагмента ограждающей конструкции равна

площадь стены с основанием из кирпичной кладки: А₂ = 2129 - 493 = 1636 м². Доля этой площади от общей площади фрагмента ограждающей конструкции равна

общая длина проекции оконного откоса, образованного железобетонным ригелем, утепленным слоем минераловатной плиты, определяется по экспликации оконных проемов и равна: L₁ = 2,4 ∙ 80 + 1,2 ∙ 80 + 1,2 ∙ 24 = 317 м. Длина проекции этих откосов, приходящаяся на 1 м² площади фрагмента равна 0204S10-10598

общая длина проекции оконного откоса, образованного кирпичной кладкой, утепленной слоем минераловатной плиты, определяется по экспликации оконных проемов и равна: L₂ = (2,4 + 2 ∙ 2,0) ∙ 80 + (1,2 + 2 ∙ 2,0) ∙ 80 + (1,2 + 2 ∙ 1,2) ∙ 24 = 1014 м. Длина проекции этих откосов, приходящаяся на 1 м² площади фрагмента равна 0204S10-10598

общее количество тарельчатых дюбелей на железобетонном ригеле и торце перекрытия равно 3944 шт. Количество таких дюбелей, приходящихся на 1 м² фрагмента равно: 0204S10-10598

общее количество тарельчатых дюбелей на кирпичной кладке равно 13088 шт. Количество таких дюбелей, приходящихся на 1 м² фрагмента равно: 0204S10-10598

Н.4 Расчет удельных потерь теплоты, обусловленных элементами.

Все температурные поля рассчитываются для температуры наружного воздуха минус 28 °С и температуры внутреннего воздуха 20 °С.

Для плоского элемента 1 удельные потери теплоты определяются по формулам (Е.6), (Е.3):

0204S10-10598

0204S10-10598

Для плоского элемента 2 удельные потери теплоты определяются аналогично:

0204S10-10598

0204S10-10598

Для линейного элемента 1 рассчитывается температурное поле узла конструкции, содержащего элемент. Определяется величина Вт/м, - потери теплоты через участок фрагмента с данным линейным элементом, приходящиеся на 1 пог. м.

Двумерное температурное поле представлено на рисунке Н.2.

Расчетный участок имеет размеры 426×800 мм. Площадь стены, вошедшей в расчетный участок, S_1,1 = 0,532 м².

Потери теплоты через стену с оконным откосом, вошедшую в участок, по результатам расчета температурного поля равны

Потери теплоты через участок однородной стены той же площади определяются по формуле (Е.10):

0204S10-10598

Дополнительные потери теплоты через линейный элемент 1 составляют:

= 12,0 - 7,0 = 5,0 Вт/м.

Удельные линейные потери теплоты через линейный элемент 1 определяются по формуле (Е.8):

0204S10-10598

0204S10-10598	0204S10-10598
Рисунок Н.2 - Температурное поле узла конструкции, содержащего линейный элемент 1	Рисунок Н.3 - Температурное поле узла конструкции, содержащего линейный элемент 2

Расчеты удельных характеристик других элементов проводятся аналогично и сведены в таблицу Н.2.

Таблица Н.2

Элемент фрагмента	Потери теплоты через участок однородной стены	Потери теплоты через неоднородной участок	Удельные потери теплоты	Удельный геометрический показатель
Линейный элемент 1 (рисунок Н.2)	Q1,1 = 7,0 Вт/м		Ψ1 = 0,104 Вт/(м ∙ °С)	l1 = 0,149 м/м2
Линейный элемент 2 (рисунок Н.3)	Q2,1 = 6,7 Вт/м		Ψ2 = 0,094 Вт/(м ∙ °С)	l2 = 0,476 м/м2
Точечный элемент 1 (рисунок Н.4)		Q1 = 1,9 Вт	χ1 = 0,0052 Вт/°С	n1 = 1,85 м/м2
Точечный элемент 2 (рисунок Н.5)		Q1 = 1,8 Вт	χ2 = 0,0048 Вт/°С	n2 = 6,15 м/м2

0204S10-10598

Рисунок Н.4 - Температурное поле узла конструкции, содержащего точечный элемент 1

0204S10-10598

Рисунок Н.5 - Температурное поле узла конструкции, содержащего точечный элемент 2

Таким образом, определены все удельные потери теплоты, обусловленные всеми элементами в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции.

Н.5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены.

Данные расчетов сведены в таблицу Н.3.

Таблица Н.3

Элемент конструкции	Удельный геометрический показатель	Удельные потери теплоты	Удельный поток теплоты, обусловленный элементом	Доля общего потока теплоты через фрагмент, %
Плоский элемент 1	а1 = 0,232 м2/м2	U1 = 0,275 Вт/(м2 ∙ °С)	U1a1 = 0,0638 Вт/(м2 ∙ °С)	17,5
Плоский элемент 2	а2 = 0,768 м2/м2	U2 = 0,262 Вт/(м2 ∙ °С)	U2a2 = 0,201 Вт/(м2 ∙ °С)	55,2
Линейный элемент 1	l1 = 0,149 м/м2	Ψ1 = 0,104 Вт/(м ∙ °С)	Ψ1l1 = 0,0155 Вт/(м2 ∙ °С)	4,26
Линейный элемент 2	l2 = 0,476 м/м2	Ψ2 = 0,094 Вт/(м ∙ °С)	Ψ2l2 = 0,0447 Вт/(м2 ∙ °С)	12,3
Точечный элемент 1	n1 = 1,85 1/м2	χ1 = 0,0052 Вт/°С	χ1n1 = 0,00962 Вт/(м2 ∙ °С)	2,64
Точечный элемент 2	n2 = 6,15 1/м2	χ2 = 0,0048 Вт/°С	χ2n2 =0,0295 Вт/(м2 ∙ °С)	8,10
Итого			1/Rпр = 0,364 Вт/(м2 ∙ °С)

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывается по формуле (Е.1).

0204S10-10598

Коэффициент теплотехнической однородности, определенный по формуле (Е.4), равен:

0204S10-10598

Приложение П
(справочное)

Пример расчета удельной теплозащитной характеристики здания

П.1 Удельная теплозащитная характеристика рассчитывается для многоэтажного жилого дома, расположенного в г. Дубна Московской области.

Климатические параметры района строительства принимаются по СП 131.13330 для г. Дмитров Московской обл.

Средняя температура отопительного периода t_от = -3,1 °С;

продолжительность отопительного периода z_от = 216 сут;

температура внутреннего воздуха t_в = 20 °C.

На основе климатических характеристик района строительства и микроклимата помещения по формуле (5.2) рассчитывается величина градусо-суток отопительного периода:

ГСОП = (t_в - t_от) ∙ z_от = 23,1 ∙ 216 = 4990 °С ∙ сут.

В технических помещениях и лестнично-лифтовых узлах (ЛЛУ) температура внутреннего воздуха отличается от основных (жилых) помещений здания. В среднем за отопительный период она составляет t_ЛЛУ = 18 °С.

Коэффициент, учитывающий отличие внутренней температуры ЛЛУ от температуры жилых помещений, рассчитанный по формуле (5.3), составляет

0204S10-10598

Подвальные помещения не отапливаются, поэтому они не входят в отапливаемый объем здания. В подвале расположен ИТП и разводка труб отопления и водоснабжения. В среднем за отопительный период температура воздуха в подвале составляет t_под = 8 °С.

Коэффициент, учитывающий отличие внутренней температуры подвала от температуры наружного воздуха, составляет

0204S10-10598

П.2 Описание ограждающих конструкций здания

На исследуемом здании использованы десять различных по своему составу видов ограждающих конструкций:

П.2.1 Навесная фасадная система с основанием из керамзитобетона

Приведенное сопротивление теплопередаче составляет R_ст1 = 3,16 (м² ∙ °С)/Вт.

Площадь стен данной конструкции составляет:

по основной части здания А_ст1 = 3406 м²;

по техническим помещениям и ЛЛУ A_ст1ЛЛУ = 503 м².

П.2.2 Навесная фасадная система с основанием из железобетона

Приведенное сопротивление теплопередаче составляет R_ст2 = 3,34 (м² ∙ °С)/Вт.

Площадь стен данной конструкции составляет:

по основной части здания A_ст2 = 608 м²;

по техническим помещениям и ЛЛУ A_ст2ЛЛУ = 336 м².

П.2.3 Трехслойная стена по кладке из керамзитобетона

Приведенное сопротивление теплопередаче составляет R_ст3 = 3,19 (м² ∙ °С)/Вт.

Площадь стен данной конструкции составляет:

по основной части здания A_ст3 = 1783 м²;

по техническим помещениям и ЛЛУ A_ст3ЛЛУ = 55 м².

П.2.4 Трехслойная стена по монолитному железобетону

Приведенное сопротивление теплопередаче составляет R_ст4 = 3,42 (м² ∙ °С)/Вт.

Площадь стен данной конструкции составляет:

по основной части здания A_ст4 = 447 м²;

по техническим помещениям и ЛЛУ A_ст4ЛЛУ = 130 м².

П.2.5 Эксплуатируемая кровля

Приведенное сопротивление теплопередаче составляет R_кр1 = 5,55 (м² ∙ °С)/Вт.

Площадь кровельного покрытия данной конструкции составляет А_кр1 = 1296 м².

П.2.6 Совмещенное кровельное покрытие

Приведенное сопротивление теплопередаче составляет R_кр2 = 4,48 (м² ∙ °С)/Вт.

Площадь кровельного покрытия данной конструкции составляет А_кр2 = 339 м².

П.2.7 Перекрытие над подвалом

Приведенное сопротивление теплопередаче составляет R_цок1 = 1,32 (м² ∙ °С)/Вт.

Площадь перекрытия данной конструкции составляет А_цок1 = 1550 м².

П.2.8 Перекрытие над проездом

Приведенное сопротивление теплопередаче составляет R_цок2 = 4,86 (м² ∙ °С)/Вт.

Площадь перекрытия данной конструкции составляет А_цок2 = 85 м².

П.2.9 Окна

Приведенное сопротивление теплопередаче составляет R_ок = 0,56 (м² ∙ °С)/Вт.

Площадь окон составляет:

по основной части здания А_ок = 1383 м²;

по техническим помещениям и ЛЛУ A_окЛЛУ = 430 м².

П.2.10 Входные двери

Приведенное сопротивление теплопередаче составляет R_дв = 0,83 (м² ∙ °С)/Вт.

Площадь входных дверей составляет A_дв = 64 м².

Отапливаемый объем здания V_от = 34229 м³.

П.3 Удельная теплозащитная характеристика здания рассчитывается по формуле (Ж.1):

0204S10-10598

Детали расчета сведены в таблицу П.1.

Таблица П.1

Наименование фрагмента	nt,i	Aф,i, м2	(м2 ∙ °С)/Вт	Вт/°С	%
Навесная фасадная система с основанием из керамзитобетона			3,16		16,9
0,913			2,3
Навесная фасадная система с основанием из железобетона			3,34		2,8
0,913			1,4
Трехслойная стена по кладке из керамзитобетона			3,19		8,8
0,913			0,3
Трехслойная стена по монолитному железобетону			3,42		2,1
0,913			0,5
Эксплуатируемая кровля	0,913		5,55		3,3
Совмещенное кровельное покрытие	0,913		4,48		1,1
Перекрытие над подвалом	0,519		1,32		9,5
Перекрытие над проездом			4,86		0,3
Окна			0,56		38,7
0,913			11,0
Входные двери	0,913		0,83		1,1
Сумма	-		-

Нормируемое значение удельной теплозащитной характеристики здания определяется по формуле (5.5)

0204S10-10598

Удельная теплозащитная характеристика здания больше нормируемой величины на 10 %. Как видно из таблицы П.1 наибольший вклад в тепловые потери здания в данном случае вносят окна, стены, слабо утепленное перекрытие над подвалом. В данном случае наиболее эффективно дорабатывать теплозащитную оболочку здания за счет повышения сопротивления теплопередаче окон. В проекте заменяются окна на имеющие приведенное сопротивление теплопередаче 0,65 (м² ∙ °С)/Вт. Кроме того, доутепляется перекрытие над подвалом, так что приведенное сопротивление теплопередаче конструкции составляет 1,88 (м² ∙ °С)/Вт.

0204S10-10598

Детали расчета сведены в таблицу П.2.

Таблица П.2

Наименование фрагмента	nt,i	Aф,i, м2	(м2 ∙ °С)/Вт	Вт/°С	%
Навесная фасадная система с основанием из керамзитобетона			3,16		18,7
0,913			2,5
Навесная фасадная система с основанием из железобетона			3,34		3,2
0,913			1,6
Трехслойная стена по кладке из керамзитобетона			3,19		9,7
0,913			0,3
Трехслойная стена по монолитному железобетону			3,42		2,3
0,913			0,6
Эксплуатируемая кровля	0,913		5,55		3,7
Совмещенное кровельное покрытие	0,913		4,48		1,2
Перекрытие над подвалом	0,519		1,88		7,4
Перекрытие над проездом			4,86		0,3
Окна			0,65		36,9
0,913			10,5
Входные двери	0,913		0,83		1,2
Сумма	-		-

После доработки теплозащитной оболочки здания удельная теплозащитная характеристика меньше нормируемой величины, оболочка удовлетворяет нормативным требованиям.

Справочно рассчитывается приведенный трансмиссионный коэффициент:

0204S10-10598

Данный коэффициент не участвует в расчетах и его расчет не обязателен.

Приложение Р
(справочное)

Пример составления раздела «Энергоэффективность» проекта жилого дома

Р.1 Для составления раздела выбран жилой дом из приложения П. Поэтому часть информации, дублирующей приложение П, здесь не приводится.

Многоэтажный, многосекционный жилой дом строится в г. Дубна Московской области.

Проектируемое здание четырехсекционное, разноэтажное.

Под первым этажом расположен подвал и технические помещения. Средняя за отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях t_под = 8 °С.

На первом этаже расположены помещения общественного назначения. Средняя за отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях t_общ = 20 °С.

На всех этажах, кроме первого и последнего, расположены жилые квартиры. Средняя за отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях t_жил = 20 °С.

На последнем этаже расположены технические помещения. Средняя за отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях

Р.2 Объемно-планировочные показатели

Отапливаемый объем здания V_от = 34229 м³.

В том числе:

отапливаемый объем жилой части здания: V_от1 = 24751 м³;

отапливаемый объем общественных помещений: V_от2 = 6303 м³;

отапливаемый объем технических помещений и ЛЛУ: V_от3 = 3175 м³;

сумма площадей этажей здания: A_от = 13080 м²;

площадь жилых помещений: A_ж = 3793 м²;

расчетная площадь общественных помещений: А_р = 1229 м²;

расчетное количество жителей: m_ж = 332 чел;

высота здания от пола первого этажа до обреза вытяжной шахты:

1, 4 секции - 22,1 м;

2, 3 секции - 28,1 м;

общая площадь наружных ограждающих конструкций:

то же, фасадов здания: A_фас = 9145 м²;

площадь стен жилой части здания: 4839 м²;

то же, общественных помещений: 1405 м²;

то же, технических помещений и ЛЛУ: 1024 м²;

площадь эксплуатируемой кровли: 1296 м²;

то же, совмещенного кровельного покрытия: 339 м²;

то же, перекрытий над подвалом: 1550 м²;

то же, перекрытий над проездом: 85 м².

Более подробно разбивка ограждающих конструкций по видам приведена в П.2.

Площадь надземного остекления по сторонам света

Сторона света.................................................................................................... Площадь, м²

С......................................................................................................................................... 142

СВ...................................................................................................................................... 366

В......................................................................................................................................... 103

ЮВ..................................................................................................................................... 286

Ю.......................................................................................................................................... 67

ЮЗ...................................................................................................................................... 477

З............................................................................................................................................ 49

СЗ....................................................................................................................................... 323

Всего................................................................................................................................ 1813

Всего остекления 1813 м²;

площадь входных дверей: 64 м²;

коэффициент компактности здания: K_комп = 0,36;

коэффициент остекленности здания: f = 0,20.

Р.3 Климатические параметры

При теплотехнических расчетах климатические параметры района строительства принимаются по СП 131.13330 для г. Дмитрова Московской обл. Эти параметры имеют следующие значения:

средняя температура наиболее холодной пятидневки t_н = минус 28 °С;

средняя температура отопительного периода t_от = минус 3,1 °С;

продолжительность отопительного периода z_от = 216 сут.

Основными параметрами микроклимата являются температура и относительная влажность внутреннего воздуха t_в = 20 °С, φ_в = 55 %.

На основе климатических характеристик района строительства и микроклимата помещения рассчитывается величина градусо-суток отопительного периода.

ГСОП = (t_в - t_от) ∙ z_от = 23,1 ∙ 216 = 4990 (°С ∙ сут).

P.4 Расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление надземной жилой части здания

Р.4.1 Удельная теплозащитная характеристика здания рассчитана в приложении П.

k_об = 0,168 Вт/(м³ ∙ °С).

Р.4.2 Удельная вентиляционная характеристика здания определяется по формуле (Г.2):

0204S10-10598

Средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период п_в, определяется согласно Г.3:

n_в = n_в1 + n_в2 + n_в3 = 0,342 + 0,066 + 0,031 = 0,439 ч^-1.

Р.4.3 Средняя кратность воздухообмена жилой части здания за отопительный период n_в1 определяется согласно Г.3:

n_в1 = L_вент/β_vV_от = 9960/(0,85 ∙ 34229) = 0,342 ч^-1.

Причем в качестве L_v принимается большее из двух значений:

L_вент1 = 30m = 30 ∙ 332 = 9960 м³/ч;

L_вент2 = 0,35 ∙ 3 ∙ А_ж = 0,35 ∙ 3 ∙ 3793 = 3983 м³/ч.

В данном случае первое значение больше, поэтому оно используется в расчете.

P.4.4 Средняя кратность воздухообмена общественных помещений за отопительный период n_в2 определяется согласно Г.3.

0204S10-10598

n_в2 = [(4 ∙ 1229 ∙ 60)/168 + (359 ∙ 108)/(168 ∙ 1,31)]/(0,85 ∙ 34229) = 0,066 ч^-1,

где n_вент - количество рабочих часов в неделю, принято равным 60 ч.

G_инф - количество воздуха, проходящее через ограждения в течение 1 ч, под действием средней разности давлений, кг/ч, находится по Г.4:

0204S10-10598

где Δр_ок - разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений, Па.

В данном случае в формуле для определения G_инф давление стоит в степени 1/2, несмотря на то, что рассматривается инфильтрация через окна, а не через двери степень 1/2 объясняется тем, что все окна расположены на первом этаже и по своим свойствам инфильтрация воздуха в этом случае аналогична инфильтрации через входные двери. Те же рассуждения справедливы для нахождения Δр_ок.

В данном случае существует четыре секции с двумя различными высотами: 1, 4 и 2, 3 секции.

Разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений для каждой секции составляет:

0204S10-10598

0204S10-10598

Р.4.5 Средняя кратность воздухообмена ЛЛУ за отопительный период n_в3, определяется согласно Г.3:

n_в3 = [(1184 ∙ 168)/(168 ∙ 1,31)]/(0,85 ∙ 34229) = 0,031 ч^-1;

0204S10-10598

где Δр - разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений, соответствующая i-й зоне, Па.

В данном случае существует четыре секции с двумя различными высотами: 1, 4 и 2, 3 секции.

Разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений для входных дверей посчитана в п. Р.4.4, для окон для каждой секции она составляет:

0204S10-10598

0204S10-10598

Р.4.6 Удельная характеристика бытовых тепловыделений здания определяется по формуле (Г.6):

0204S10-10598

где q_быт принимается в соответствии с Г.5 в зависимости от расчетной заселенности квартиры интерполяцией между 17 Вт/м² при заселенности 20 м² на человека и 10 Вт/м² при заселенности 45 м² на человека.

Расчетная заселенность квартир составляет 25,1 м² на человека.

0204S10-10598

Р.4.7 Удельная характеристика теплопоступлений в здание от солнечной радиации определяется по формуле (Г.7):

0204S10-10598

Теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода , МДж, определяется по формуле Г.8:

0204S10-10598

P.4.8 Расчетная удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период определяется по формуле (Г.1):

0204S10-10598

Полученная расчетная удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период меньше 0,319 Вт/(м³ ∙ °С) - величины, требуемой настоящим сводом правил. Класс энергетической эффективности здания «В+».

Р.4.9 Расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период , кВт ∙ ч/год, определяется по формуле (Г.10):

0204S10-10598

Р.4.10 Общие теплопотери здания за отопительный период кВт ∙ ч/год, определяются по формуле (Г.11):

0204S10-10598

Р.4.11 Удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период q, кВт ∙ ч/(м² ∙ год), определяется по формуле (Г.9а):

0204S10-10598

В приложении П оболочка здания была переработана с целью удовлетворить нормативным требованиям к удельной теплозащитной характеристике здания. Для справки, по формуле (Г.1) проводится проверка, удовлетворяло бы здание требованиям к удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию за отопительный период без доработки оболочки.

0204S10-10598

Без доработок здание удовлетворяет требованиям настоящего свода правил к удельной характеристике расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период. Класс энергосбережения здания «В».

Р.5 Энергетический паспорт здания.

Таблица Р.1

Общая информация

Дата заполнения (число, месяц, год)
Адрес здания
Разработчик проекта
Адрес и телефон разработчика
Шифр проекта
Назначение здания, серия	Жилой дом
Этажность, количество секций	2 секции по 7 этажей и 2 секции по 9 этажей
Количество квартир
Расчетное количество жителей или служащих
Размещение в застройке	Отдельностоящее
Конструктивное решение	Каркасное

Расчетные условия

Расчетный параметр	Обозначение параметра	Единица измерения	Расчетное значение
1 Расчетная температура наружного воздуха для проектирования теплозащиты	tн	°С	Минус 28
2 Средняя температура наружного воздуха за отопительный период	tот	°С	Минус 3,1
3 Продолжительность отопительного периода	zот	сут/год
4 Градусо-сутки отопительного периода	ГСОП	°С ∙ сут/год
5 Расчетная температура внутреннего воздуха для проектирования теплозащиты	tв	°С
6 Расчетная температура чердака	tчерд	°С
7 Расчетная температура техподполья	tподп	°С

Показатели геометрические

Показатель	Обозначение показателя и единица измерения	Расчетное проектное значение	Фактическое значение
8 Сумма площадей этажей здания	Аот, м2
9 Площадь жилых помещений	Аж, м2
10 Расчетная площадь (общественных зданий)	Ар, м2
11 Отапливаемый объем	Vот, м3
12 Коэффициент остекленности фасада здания	f	0,2
13 Показатель компактности здания	Kкомп	0,36
14 Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания, в том числе:	м2
фасадов	Aфас
навесной фасадной системы с основанием из керамзитобетона	Aст1
навесной фасадной системы с основанием из железобетона	Aст2
трехслойной стены по кладке из керамзитобетона	Aст3
трехслойной стены по монолитному железобетону	Aст4
входных дверей	Aдв
покрытий (совмещенных)	Акр1
эксплуатируемой кровли	Акр2
перекрытий над техническими подпольями	Aцок1
перекрытий над проездами или под эркерами	Aцок2
окон и балконных дверей
окон лестнично-лифтовых узлов	Аок.1
окон по сторонам света	Аок.2
С
СВ
В
ЮВ
Ю
ЮЗ
З
СЗ

Показатели теплотехнические

Показатель	Обозначение показателя и единица измерения	Нормируемое значение показателя	Расчетное проектное значение	Фактическое значение
16 Приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений, в том числе:	м2 ∙ °C/Вт
навесной фасадной системы с основанием из керамзитобетона	Rст1	3,15	3,16
навесной фасадной системы с основанием из железобетона	Rст2	3,15	3,34	Наши рекомендации И тонких слоев пароизоляции Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких слоев пароизоляции Пробуждение тонких слоев Сопротивление паропроницанию конструкции Сопротивление паропроницанию ограждающих конструкций Сопротивление паропроницанию ограждающих конструкций ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ. 6.1*. Сопротивление паропроницанию Rп, кв.м·ч·Па/мг, ограждающей конструкции (в пределах Сопротивление паропроницанию листовых материалов Сопротивление паропроницанию ограждающих конструкций Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких слоев пароизоляции ← Предыдущая страница | Следующая страница →