Утверждено на заседании кафедры _
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РК
МЕЖДУНАРОДНАЯ ОБРАЗОВАТЕЛЬНАЯ КОРПОРАЦИЯ
Учебный год | 2015-2016 |
Факультет | СТИМ |
ПАСПОРТ
Экзаменационных вопросов
Название | зимняя экзаменационная сессия |
(зимняя/летняя экзаменационная сессия по формам обучения, комплексный и государственный экзамен по специальности/государственный экзамен по профильным дисциплинам) |
Дисциплина: | Теплотехника и тепловые установки |
Специальность: | 5В073000 "Производство строительных материаловов, изделий и конструкций" |
Группы: | ПСМИК-13-1,2 |
Параметры теста:
Форма и язык обучения | очная, русский |
Количество кредитов/вопросов | 3/180 |
Утверждено на заседании кафедры ______________________
Протокол № __ от __________ 2015 г.
Регистратор | Такенова Ж.С. | |||
(ФИО) | (подпись, дата) | |||
Председатель МС | Исмаилова А.Б. | |||
(ФИО) | (подпись, дата) | |||
Зав. каф. | Махамбетова У.К. | |||
(ФИО) | (подпись, дата) | |||
Разработчик | Жилкибаева А.М. | |||
(ФИО) | (подпись, дата) | |||
Теоритические вопросы
$$$Основные величины, характеризующие параметры состояния теплоносителей, применяемых для тепловой обработки строительных материалов, изделий и конструкций.
$$$Способы тепловой обработки строительных материалов, изделий и конструкций
$$$Материальные, энергетические и тепловые балансы тепловых установок.
$$$Классификация способов теплой обработки.
$$$Источники теплоты, применяемые при тепловой обработке строительных материалов и изделий.
$$$Классификация технических топлив.
$$$Состав твердого жидкого и газообразного топлива.
$$$Характеристика составляющих топлива.
$$$Свойства топлива.
$$$Физические основы сжигания твердого, жидкого и газообразного топлива.
$$$Устройства для сжигания твердого, жидкого газообразного топлива.
$$$Газогенераторы.
$$$Теплоносители, применяемые при тепловой обработке строительных материалов и изделий
$$$Основные свойства и применение теплоносителей.
$$$Теплообменные аппараты
$$$Калориферы.
$$$Рекуператоры.
$$$Регенераторы.
$$$Электрофизические методы тепловой обработки строительных материалов, изделий и конструкций
$$$Электропрогрев.
$$$Электрообогрев.
$$$Индукционный прогрев.
$$$Прогрев токами высокой частоты и инфракрасным излучением.
$$$Организация рационального движения теплоносителя в установках для сушки, обжига и тепловлажностной обработки строительных материалов, изделий и конструкций.
$$$Аэродинамика тепловых установок
$$$Гидродинамика тепловых установок.
$$$Устройства для перемещения теплоносителей в тепловых установках: вентиляторы, дымососы, эжекторы.
$$$Теоретические основы тепловлажностной обработки
$$$Внешний и внутренний тепло- и массообмен при тепловлажностной обработке.
$$$Напряженное состояние материала при тепловлажностной обработке.
$$$Установки для тепловлажностной обработки (ТВО) строительных материалов, изделий и конструкций
$$$Установки периодического действия.
$$$Классификация тепловых установок
$$$Режимы работы установок периодического действия.
$$$Ямные пропарочные камеры
$$$Основные элементы ямных пропарочных камер: вертикальные ограждающие конструкции, днища, крышки, системы сбора конденсата, установки форм, система охлаждения.
$$$Схемы систем подвода пара и его распределения в ямной камере.
$$$Разновидности ямных пропарочных камер: ямные камеры с нижним пароразводящим коллектором, с установкой сопел, насосов-кондиционеров
$$$Ямные пропарочные камеры с вертикальным пароразводящим коллектором
$$$Камера Семенова
$$$Испарительно-конденсационные и гидроаэроциркуляционные камеры для ТВО
$$$Ямные пропарочные камеры с электро-обогревом, с использованием дымовых газов
$$$Ямные пропарочные камеры с термосным режимом, гелиоустановки для ТВО.
$$$Конструктивный и теплотехнический расчет ямных пропарочных камер.
$$$Камерные установки для ТВО
$$$Кассетные установки: основные конструктивные элементы;
$$$Кассетные установки: пароснабжение кассетных установок;
использование жидких теплоносителей для теплоснабжения кассетных установок
$$$Использование электрофизических методов для теплоснабжения кассетных установок;
$$$Разновидности кассетных установок.
$$$Термоформы.
$$$Пакетные установки.
$$$Малонапорные термоформы.
$$$Установки для ТВО объемных блоков.
$$$Стенды.
$$$Установки для тепловлажностной обработки.
$$$Автоклавы
$$$Основные конструктивные элементы.
$$$Пароснабжение автоклавов.
$$$Пути снижения расхода теплоты при ТВО в автоклавах.
$$$Установки непрерывного действия для ТВО
$$$Туннельные пропарочные камеры.
$$$Щелевые пропарочные камеры: конструктивные особенности; схемы расположения щелей;
$$$Системы теплоснабжения и охлаждения щелевых пропарочных камер
$$$Разновидности щелевых пропарочных камер.
$$$Вертикальные пропарочные камеры.
$$$Вибропрокатные станы.
$$$Термообработка бетона с использованием солнечной энергии
$$$Перспективы использования солнечной энергии для термообработки бетона.
$$$Комбинированные гелиокамеры.
$$$Гелиокамеры, работающие по принципу «горячего ящика».
$$$Особенности теплоснабжения предприятий строй индустрии
$$$Установки для подогрева заполнителей и для разогрева бетонной смеси.
$$$Основные задачи по автоматизации тепловых установок и процессов, происходящих в тепловых установках.
$$$Теоретические основы процесса сушки
$$$Влажностное состояние материалов и величины, характеризующие это состояние.
$$$Кинетика процессов сушки влажных материалов.
$$$Усадочные явления и деформации в процессе сушки.
$$$Тепло- и массообмен в процессе сушки.
$$$Ориентировочные режимы сушки строительных материалов, изделий и конструкций.
$$$Классификация установок для сушки строительных материалов и изделий.
$$$Установки для сушки рыхлозернистых материалов.
$$$Барабанные сушильные установки.
$$$Основные принципы сушки материалов в установках кипящего слоя и во взвешенном состоянии.
$$$Сушилки кипящего слоя.
$$$Установки для сушки материалов во взвешенном состоянии.
$$$Ленточные сушильные установки.
$$$Башенные (распылительные) сушильные установки БРС.
$$$Установки для сушки материалов, изделий и конструкций.
$$$Установки для сушки изделий: камерные сушильные установки;
$$$Туннельные сушильные установки
$$$Туннельная двухзонная сушильная установка
$$$Туннельная роликовая многозонная сушильная установка
$$$Сушильные установки для сушки минераловатных плит.
$$$Конвейерные сушильные установки.
$$$Теоретические основы процесса обжига.
$$$Процессы, происходящие при обжиге воздушных вяжущих и керамических материалов.
$$$Классификация установок для обжига строительных материалов и изделий.
$$$Установки для обжига рыхлозернистых материалов
$$$Шахтные печи
$$$Принципиальные схемы шахтных печей
$$$Пересыпные шахтные печи
$$$Печи кипящего слоя
$$$Шахтные печи с обжигом материала во взвешенном состоянии.
$$$Вращающиеся печи.
$$$Установки для обжига формованных изделий: кольцевые.
$$$Установки для обжига формованных изделий: туннельные.
$$$Установки для обжига формованных изделий: щелевые печи.
$$$Теоретические основы процессов спекания при обжиге.
$$$Теоретические основы процессов плавления при обжиге.
$$$ Теоретические основы процессов вспучивания при обжиге.
$$$Внешний и внутренний теплообмен при спекании строительных материалов.
$$$Внешний и внутренний теплообмен при плавлении строительных материалов.
$$$Внешний и внутренний теплообмен при вспучивании строительных материалов.
$$$Установки для спекания вспучивания и плавления
$$$Агломерационные машины
$$$Вращающиеся и шахтные печи для вспучивания
$$$Вагранки. Ванные печи.
$$$Теплоснабжение предприятий строительной индустрии
$$$Характеристика технологических тепловых нагрузок.
$$$Температурный режим термообработки бетона в комбинированных гелиоустановках и системах.
Практическая часть:
$$$Рассчитать значения внутреннего КПД теоретического цикла газотурбинной установки с изобарным подводом тепла (без регенерации) с целью оценки влияния температуры газов перед турбиной на внутренний КПД ГТУ, для двух случаев при температуре газов перед турбиной t3=600°C.
Остальные параметры принять следующие:начальная температура рабочего тела t1=20°C степень повышения давления β=7 внутренний КПД компрессора и турбины ηт= ηк=0,85 Принять показатель адиабаты равным к=1,4. Теплоемкость считать постоянной.
$$$Рассчитать значения внутреннего КПД теоретического цикла газотурбинной установки с изобарным подводом тепла (без регенерации) с целью оценки влияния температуры газов перед турбиной на внутренний КПД ГТУ, для двух случаев при температуре газов перед турбиной t3=800°C.
Остальные параметры принять следующие:начальная температура рабочего тела t1=20°C степень повышения давления β=7 внутренний КПД компрессора и турбины ηт= ηк=0,85 Принять показатель адиабаты равным к=1,4. Теплоемкость считать постоянной.
$$$Рассчитать значения внутреннего КПД теоретического цикла газотурбинной установки с изобарным подводом тепла (без регенерации) с целью оценки влияния температуры газов перед турбиной на внутренний КПД ГТУ, для двух случаев при температуре газов перед турбиной t3=700°C.
Остальные параметры принять следующие:начальная температура рабочего тела t1=20°C степень повышения давления β=7 внутренний КПД компрессора и турбины ηт= ηк=0,85 Принять показатель адиабаты равным к=1,4. Теплоемкость считать постоянной.
$$$Рассчитать значения внутреннего КПД теоретического цикла газотурбинной установки с изобарным подводом тепла (без регенерации) с целью оценки влияния температуры газов перед турбиной на внутренний КПД ГТУ, для двух случаев при температуре газов перед турбиной t3=900°C.
Остальные параметры принять следующие:начальная температура рабочего тела t1=20°C степень повышения давления β=7 внутренний КПД компрессора и турбины ηт= ηк=0,85 Принять показатель адиабаты равным к=1,4. Теплоемкость считать постоянной.
$$$Рассчитать значения внутреннего КПД теоретического цикла газотурбинной установки с изобарным подводом тепла (без регенерации) с целью оценки влияния температуры газов перед турбиной на внутренний КПД ГТУ, для двух случаев при температуре газов перед турбиной t3=500°C.
Остальные параметры принять следующие:начальная температура рабочего тела t1=20°C степень повышения давления β=7 внутренний КПД компрессора и турбины ηт= ηк=0,85 Принять показатель адиабаты равным к=1,4. Теплоемкость считать постоянной.
$$$Теплоцентраль отдает на производственные нужды заводу Dпр=20000кг/час пара при р=0,7 МПа и х=0,95. Завод возвращает конденсат 60% от Dпр , при температуре tвозвр=69,12 °C. Потери конденсата покрываются химически очищенной водой, имеющей температуру tхим=81,33 °C. Сколько нужно было бы сжечь топлива в топке парового котла, работающего с КПД ηпг=0,80, если бы этот паровой котел специально вырабатывал пар, нужный заводу. Теплота сгорания топлива Qнр=30 МДж/кг.
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара и таблицу 2 «Параметры сухого насыщенного пара и воды на кривой насыщенния (по давлениям)»
$$$Теплоцентраль отдает на производственные нужды заводу Dпр=30000кг/час пара при р=0,5 МПа и х=0,95. Завод возвращает конденсат 60% от Dпр , при температуре tвозвр=64,99 °C. Потери конденсата покрываются химически очищенной водой, имеющей температуру tхим=99,62 °C. Сколько нужно было бы сжечь топлива в топке парового котла, работающего с КПД ηпг=0,80, если бы этот паровой котел специально вырабатывал пар, нужный заводу. Теплота сгорания топлива Qнр=30 МДж/кг.
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара и таблицу 2 «Параметры сухого насыщенного пара и воды на кривой насыщенния (по давлениям)»
$$$Теплоцентраль отдает на производственные нужды заводу Dпр=20000кг/час пара при р=0,5 МПа и х=1. Завод возвращает конденсат 60% от Dпр , при температуре tвозвр=69,12 °C. Потери конденсата покрываются химически очищенной водой, имеющей температуру tхим=81,33 °C. Сколько нужно было бы сжечь топлива в топке парового котла, работающего с КПД ηпг=0,85, если бы этот паровой котел специально вырабатывал пар, нужный заводу. Теплота сгорания топлива Qнр=30 МДж/кг.
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара и таблицу 2 «Параметры сухого насыщенного пара и воды на кривой насыщенния (по давлениям)»
$$$Теплоцентраль отдает на производственные нужды заводу Dпр=15000кг/час пара при р=0,3 МПа и х=0,9. Завод возвращает конденсат 70% от Dпр , при температуре tвозвр=69,12 °C. Потери конденсата покрываются химически очищенной водой, имеющей температуру tхим=81,33 °C. Сколько нужно было бы сжечь топлива в топке парового котла, работающего с КПД ηпг=0,80, если бы этот паровой котел специально вырабатывал пар, нужный заводу. Теплота сгорания топлива Qнр=30 МДж/кг.
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара и таблицу 2 «Параметры сухого насыщенного пара и воды на кривой насыщенния (по давлениям)»
$$$Теплоцентраль отдает на производственные нужды заводу Dпр=20000кг/час пара при р=0,6 МПа и х=0,85. Завод возвращает конденсат 60% от Dпр , при температуре tвозвр=69,12 °C. Потери конденсата покрываются химически очищенной водой, имеющей температуру tхим=99,62 °C. Сколько нужно было бы сжечь топлива в топке парового котла, работающего с КПД ηпг=0,80, если бы этот паровой котел специально вырабатывал пар, нужный заводу. Теплота сгорания топлива Qнр=30 МДж/кг.
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара и таблицу 2 «Параметры сухого насыщенного пара и воды на кривой насыщенния (по давлениям)»
$$$На заводской теплоцентрали установлены две паровые турбины, мощностью N = 4000 кВт∙ч каждая, работающие по циклу Ренкина. Весь пар из турбин направляется на производство, откуда возвращается в котельную в виде конденсата при температуре насыщения. Турбины работают с полной нагрузкой при следующих начальных параметрах пара: р1=3,5 МПа, t1=435 С°. Конечное давление пара р2=0,12 МПа. КПД котельной установки ηку=0,84; теплота сгорания топлива Qрн=28470 кДж/кг. Определить часовой расход топлива и количество теплоты, потребляемой в производстве.
Примечание: Использовать i-s диаграмму для водяного пара
$$$На заводской теплоцентрали установлены две паровые турбины, мощностью N = 4000 кВт∙ч каждая, работающие по циклу Ренкина. Весь пар из турбин направляется на производство, откуда возвращается в котельную в виде конденсата при температуре насыщения. Турбины работают с полной нагрузкой при следующих начальных параметрах пара: р1=5 МПа, t1=500 С°. Конечное давление пара р2=0,12 МПа. КПД котельной установки ηку=0,90; теплота сгорания топлива Qрн=28470 кДж/кг. Определить часовой расход топлива и количество теплоты, потребляемой в производстве.
Примечание: Использовать i-s диаграмму для водяного пара
$$$На заводской теплоцентрали установлены две паровые турбины, мощностью N = 5000 кВт∙ч каждая, работающие по циклу Ренкина. Весь пар из турбин направляется на производство, откуда возвращается в котельную в виде конденсата при температуре насыщения. Турбины работают с полной нагрузкой при следующих начальных параметрах пара: р1=4 МПа, t1=350 С°. Конечное давление пара р2=0,12 МПа. КПД котельной установки ηку=0,80; теплота сгорания топлива Qрн=28470 кДж/кг. Определить часовой расход топлива и количество теплоты, потребляемой в производстве.
Примечание: Использовать i-s диаграмму для водяного пара
$$$В комнате при температуре t1=15°С, относительная влажность φ=10% . Как измениться относительная влажность, если его нагреть до температуры t2=25°С.
Примечание: Использовать таблицу 3 «Параметры сухого насыщенного пара и воды на кривой насыщения (по температурам)» и h-d диаграмма влажного воздуха
$$$В комнате при температуре t1=20°С, относительная влажность φ=10% . Как измениться относительная влажность, если его нагреть до температуры t2=30°С.
Примечание: Использовать таблицу 3 «Параметры сухого насыщенного пара и воды на кривой насыщения (по температурам)» и h-d диаграмма влажного воздуха
$$$В комнате при температуре t1=15°С, относительная влажность φ=15% . Как измениться относительная влажность, если его нагреть до температуры t2=25°С.
Примечание: Использовать таблицу 3 «Параметры сухого насыщенного пара и воды на кривой насыщения (по температурам)» и h-d диаграмма влажного воздуха
$$$В комнате при температуре t1=20°С, относительная влажность φ=20% . Как измениться относительная влажность, если его нагреть до температуры t2=25°С.
Примечание: Использовать таблицу 3 «Параметры сухого насыщенного пара и воды на кривой насыщения (по температурам)» и h-d диаграмма влажного воздуха
$$$Стенка опытной установки покрыта снаружи изоляционным слоем толщиной δиз=260мм. Она обогревается изнутри так, что на наружней поверхности поддерживается температура t2 =35°С. Для изучения тепловых потерь в изоляцию на глубину δт=50мм от наружней поверхности заделана термопара, которая показала температуру tт =70°С. Определить температуру на поверхности контакта стенки и изоляции, если λиз=0,16 Вт/(м•К).
$$$Стенка опытной установки покрыта снаружи изоляционным слоем толщиной δиз=200мм. Она обогревается изнутри так, что на наружней поверхности поддерживается температура t2 =25°С. Для изучения тепловых потерь в изоляцию на глубину δт=45мм от наружней поверхности заделана термопара, которая показала температуру tт =65°С. Определить температуру на поверхности контакта стенки и изоляции, если λиз=0,17 Вт/(м•К).
$$$Стенка опытной установки покрыта снаружи изоляционным слоем толщиной δиз=220мм. Она обогревается изнутри так, что на наружней поверхности поддерживается температура t2 =30°С. Для изучения тепловых потерь в изоляцию на глубину δт=55мм от наружней поверхности заделана термопара, которая показала температуру tт =75°С. Определить температуру на поверхности контакта стенки и изоляции, если λиз=0,18 Вт/(м•К).
$$$Стенка опытной установки покрыта снаружи изоляционным слоем толщиной δиз=240мм. Она обогревается изнутри так, что на наружней поверхности поддерживается температура t2 =25°С. Для изучения тепловых потерь в изоляцию на глубину δт=60мм от наружней поверхности заделана термопара, которая показала температуру tт =65°С. Определить температуру на поверхности контакта стенки и изоляции, если λиз=0,19 Вт/(м•К).
$$$Стенка опытной установки покрыта снаружи изоляционным слоем толщиной δиз=230мм. Она обогревается изнутри так, что на наружней поверхности поддерживается температура t2 =35°С. Для изучения тепловых потерь в изоляцию на глубину δт=55мм от наружней поверхности заделана термопара, которая показала температуру tт =70°С. Определить температуру на поверхности контакта стенки и изоляции, если λиз=0,15 Вт/(м•К).
$$$Определить массовое потребления кислорода, протекающего по трубопроводу с объемным расходом V = 10 м3/сек, при температуре t =127 °C и давлении p = 0,4 МПа. Дополнительные данные для решения задачи: Молекулярная масса кислорода µ=32,0 кг/моль. Объем кислорода V=22,4 кг/м3. Нормальные физические условия: t0=0 C0, p0=101325 Па. $$$Определить массовое потребления кислорода, протекающего по трубопроводу с объемным расходом V = 12 м3/сек, при температуре t =102 °C и давлении p = 0,3 МПа. Дополнительные данные для решения задачи: Молекулярная масса кислорода µ=32,0 кг/моль. Объем кислорода V=22,4 кг/м3. Нормальные физические условия: t0=0 C0, p0=101325 Па.
$$$Определить массовое потребления кислорода, протекающего по трубопроводу с объемным расходом V = 15 м3/сек, при температуре t =113 °C и давлении p = 0,5 МПа. Дополнительные данные для решения задачи: Молекулярная масса кислорода µ=32,0 кг/моль. Объем кислорода V=22,4 кг/м3. Нормальные физические условия: t0=0 C0, p0=101325 Па.
$$$Обмуровка топочной камеры парового котла выполнена из шамотного кирпича, а внешняя обшивка – из листовой стали. Вычислить потери теплоты в окружающую среду с единицы поверхности в единицу времени в условии стационарного режима за счет лучистого теплообмена между поверхностями обмуровки и обшивки. Температура внешней поверхности обмуровки t1=132°С, а температура стальной обшивки t2=54°С, степень черноты шамота εш=0,85; листовой стали εс=0,58.
$$$Обмуровка топочной камеры парового котла выполнена из шамотного кирпича, а внешняя обшивка – из листовой стали. Вычислить потери теплоты в окружающую среду с единицы поверхности в единицу времени в условии стационарного режима за счет лучистого теплообмена между поверхностями обмуровки и обшивки. Температура внешней поверхности обмуровки t1=118°С, а температура стальной обшивки t2=46°С, степень черноты шамота εш=0,85; листовой стали εс=0,58.
$$$Обмуровка топочной камеры парового котла выполнена из шамотного кирпича, а внешняя обшивка – из листовой стали. Вычислить потери теплоты в окружающую среду с единицы поверхности в единицу времени в условии стационарного режима за счет лучистого теплообмена между поверхностями обмуровки и обшивки. Температура внешней поверхности обмуровки t1=125°С, а температура стальной обшивки t2=51°С, степень черноты шамота εш=0,85; листовой стали εс=0,58.
$$$Обмуровка топочной камеры парового котла выполнена из шамотного кирпича, а внешняя обшивка – из листовой стали. Вычислить потери теплоты в окружающую среду с единицы поверхности в единицу времени в условии стационарного режима за счет лучистого теплообмена между поверхностями обмуровки и обшивки. Температура внешней поверхности обмуровки t1=145°С, а температура стальной обшивки t2=59°С, степень черноты шамота εш=0,85; листовой стали εс=0,58.
$$$ Трубопровод диаметром d=120мм проложен в канале размером АхВ=400х400 мм. Определить потерю теплоты излучением 1м трубопровода, если температура поверхности его изоляции t1=127°С, а внутренней поверхности кирпичной кладки канала t1=27°С. Степень черноты поверхностей одинаковы и равны ε1=ε2=0,93.
Примечание: коэффициент излучения абсолютно черного тела с0=5,7Вт(м2/К4)
$$$ Трубопровод диаметром d=100мм проложен в канале размером АхВ=350х350 мм. Определить потерю теплоты излучением 1м трубопровода, если температура поверхности его изоляции t1=122°С, а внутренней поверхности кирпичной кладки канала t1=25°С. Степень черноты поверхностей одинаковы и равны ε1=ε2=0,93.
Примечание: коэффициент излучения абсолютно черного тела с0=5,7Вт(м2/К4)
$$$ Трубопровод диаметром d=110мм проложен в канале размером АхВ=380х400 мм. Определить потерю теплоты излучением 1м трубопровода, если температура поверхности его изоляции t1=124°С, а внутренней поверхности кирпичной кладки канала t1=24°С. Степень черноты поверхностей одинаковы и равны ε1=ε2=0,93.
Примечание: коэффициент излучения абсолютно черного тела с0=5,7Вт(м2/К4)
$$$ Трубопровод диаметром d=130мм проложен в канале размером АхВ=420х420 мм. Определить потерю теплоты излучением 1м трубопровода, если температура поверхности его изоляции t1=125°С, а внутренней поверхности кирпичной кладки канала t1=29°С. Степень черноты поверхностей одинаковы и равны ε1=ε2=0,93.
Примечание: коэффициент излучения абсолютно черного тела с0=5,7Вт(м2/К4)
$$$ Трубопровод диаметром d=125мм проложен в канале размером АхВ=410х430 мм. Определить потерю теплоты излучением 1м трубопровода, если температура поверхности его изоляции t1=126°С, а внутренней поверхности кирпичной кладки канала t1=26°С. Степень черноты поверхностей одинаковы и равны ε1=ε2=0,93.
Примечание: коэффициент излучения абсолютно черного тела с0=5,7Вт(м2/К4) $$$Стенка нагревательной печи изготовлена из двух слоев кирпича. Внутренний слой выполнен из огнеупорного кирпича δ1=350 мм, наружный из красного кирпича δ2=250 мм. Определить температуру на внутренней поверхности стенки t1 и на внутренней стороне красного кирпича t2, если на наружней стороне температура стенки t3=90°С, а потеря теплоты через 1м2 стенки равна 1кВт. Коэффициенты теплопроводности соответственно равны: λогн. кирп.=1,4 Вт/(м К), λкр. кирп.=0,58 Вт/(м К). $$$Стенка нагревательной печи изготовлена из двух слоев кирпича. Внутренний слой выполнен из огнеупорного кирпича δ1=360 мм, наружный из красного кирпича δ2=200 мм. Определить температуру на внутренней поверхности стенки t1 и на внутренней стороне красного кирпича t2, если на наружней стороне температура стенки t3=80°С, а потеря теплоты через 1м2 стенки равна 2кВт. Коэффициенты теплопроводности соответственно равны: λогн. кирп.=1,4 Вт/(м К), λкр. кирп.=0,58 Вт/(м К). $$$Стенка нагревательной печи изготовлена из двух слоев кирпича. Внутренний слой выполнен из огнеупорного кирпича δ1=370 мм, наружный из красного кирпича δ2=220 мм. Определить температуру на внутренней поверхности стенки t1 и на внутренней стороне красного кирпича t2, если на наружней стороне температура стенки t3=70°С, а потеря теплоты через 1м2 стенки равна 3кВт. Коэффициенты теплопроводности соответственно равны: λогн. кирп.=1,4 Вт/(м К), λкр. кирп.=0,58 Вт/(м К). $$$Стенка нагревательной печи изготовлена из двух слоев кирпича. Внутренний слой выполнен из огнеупорного кирпича δ1=320 мм, наружный из красного кирпича δ2=235 мм. Определить температуру на внутренней поверхности стенки t1 и на внутренней стороне красного кирпича t2, если на наружней стороне температура стенки t3=95°С, а потеря теплоты через 1м2 стенки равна 4кВт. Коэффициенты теплопроводности соответственно равны: λогн. кирп.=1,4 Вт/(м К), λкр. кирп.=0,58 Вт/(м К). $$$К угарному газу объемом V1 = 2,5м3 подводится при постоянном давлении Q=380 Дж теплоты. Объем газа при этом увеличивается до V2 = 4м3. Начальная температура газа t1=30ºС. Определить конечную температуру воздуха и его работу расширения. Теплоемкость считать постоянной. $$$К угарному газу объемом V1 = 3,5м3 подводится при постоянном давлении Q=480 Дж теплоты. Объем газа при этом увеличивается до V2 = 5м3. Начальная температура газа t1=32ºС. Определить конечную температуру воздуха и его работу расширения. Теплоемкость считать постоянной. $$$К угарному газу объемом V1 = 4,5м3 подводится при постоянном давлении Q=580 Дж теплоты. Объем газа при этом увеличивается до V2 = 6м3. Начальная температура газа t1=34ºС. Определить конечную температуру воздуха и его работу расширения. Теплоемкость считать постоянной. $$$К угарному газу объемом V1 = 5,5м3 подводится при постоянном давлении Q=680 Дж теплоты. Объем газа при этом увеличивается до V2 = 7м3. Начальная температура газа t1=36ºС. Определить конечную температуру воздуха и его работу расширения. Теплоемкость считать постоянной. |
$$$ Определить индикаторную мощность паротурбинной установки, если известно:
Расход пара G0=130кг/с;
Параметры пара на входе в ступень турбины р0=6Мпа, t0=3500C;
Давление и степень сухости конденсата рк=0,05 Мпа, хк=0,86
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара
$$$ Определить индикаторную мощность паротурбинной установки, если известно:
Расход пара G0=150кг/с;
Параметры пара на входе в ступень турбины р0=5Мпа, t0=4500C;
Давление и степень сухости конденсата рк=0,06 Мпа, хк=0,86
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара
$$$ Определить индикаторную мощность паротурбинной установки, если известно:
Расход пара G0=170кг/с;
Параметры пара на входе в ступень турбины р0=3Мпа, t0=3000C;
Давление и степень сухости конденсата рк=0,07 Мпа, хк=0,86
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара
$$$ Составить уравнение теплового баланса и определить расход греющего пара Gп на подогреватель низкого давления (ПНД), если известно:
расход основного конденсата через ПНД G0.к=350кг/с; параметры отбираемого пара рп=0,24 Мпа, tп=2030С; энтальпия дренажа, предыдущего по ходу пара, подогревателя hдр=543КДж/кг; расход пара через дренаж Gдр=7,8 кг/с; энтальпия основного конденсата на входе и выходе из ПНД hвх=415,3 КДж/кг и hвых=522,6 КДж/кг
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара
$$$ Составить уравнение теплового баланса и определить расход греющего пара Gп на подогреватель низкого давления (ПНД), если известно:
расход основного конденсата через ПНД G0.к=450кг/с; параметры отбираемого пара рп=0,5 Мпа, tп=2500С; энтальпия дренажа, предыдущего по ходу пара, подогревателя hдр=620 КДж/кг; расход пара через дренаж Gдр=8,1 кг/с; энтальпия основного конденсата на входе и выходе из ПНД hвх=425,2 КДж/кг и hвых=545,6 КДж/кг
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара
$$$ Составить уравнение теплового баланса и определить расход греющего пара Gп на подогреватель низкого давления (ПНД), если известно:
расход основного конденсата через ПНД G0.к=550кг/с; параметры отбираемого пара рп=0,4 Мпа, tп=2100С; энтальпия дренажа, предыдущего по ходу пара, подогревателя hдр=580КДж/кг; расход пара через дренаж Gдр=7,6 кг/с; энтальпия основного конденсата на входе и выходе из ПНД hвх=430,7 КДж/кг и hвых=582,4 КДж/кг
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара
$$$ Составить уравнение теплового баланса и определить расход греющего пара Gп на подогреватель низкого давления (ПНД), если известно:
расход основного конденсата через ПНД G0.к=250кг/с; параметры отбираемого пара рп=0,36 Мпа, tп=2200С; энтальпия дренажа, предыдущего по ходу пара, подогревателя hдр=560КДж/кг; расход пара через дренаж Gдр=7,8 кг/с; энтальпия основного конденсата на входе и выходе из ПНД hвх=475,3 КДж/кг и hвых=590,6 КДж/кг
Примечание: использовать i-s диаграмму для водяного пара
$$$Определить низшую теплоту сгорания рабочей массы топлива по заданному элементарному составу и действительное количество воздуха необходимое для его сгорания, если известны :
Коэффициент избытка воздуха в камере сгорания – α=1,4;
Элементарный состав угля (Уральский бассейн) – Wp=17%, Ap=24,9%, Sлp=0,6%, Cp=41,8%, Hp=3%, NP=1%, Op=11,1%.
$$$Определить низшую теплоту сгорания рабочей массы топлива по заданному элементарному составу и действительное количество воздуха необходимое для его сгорания, если известны :
Коэффициент избытка воздуха в камере сгорания – α=1,7;
Элементарный состав угля (Уральский бассейн) – Wp=17%, Ap=24,9%, Sлp=0,6%, Cp=41,8%, Hp=3%, NP=1%, Op=11,1%.
$$$Определить низшую теплоту сгорания рабочей массы топлива по заданному элементарному составу и действительное количество воздуха необходимое для его сгорания, если известны :
Коэффициент избытка воздуха в камере сгорания – α=1,9;
Элементарный состав угля (Уральский бассейн) – Wp=17%, Ap=24,9%, Sлp=0,6%, Cp=41,8%, Hp=3%, NP=1%, Op=11,1%.
$$$Определить коэффициент использования тепла топлива на ТЭЦ, а также количество выработанной электроэнергии и тепла, переданного тепловому потребителю, если известно:
Низшая теплота сгорания топлива Qpн=30000 кДж/кг; КПД котельной установки ηх=0,86; КПД паропровода ηП=0,96; термический КПД установки ηТ=0,26; относительный КПД турбины ηОЕ=0,8; электрический КПД генератора ηГ=0,97; КПД теплофикационной сети ηТС=0,9.
Весь отработанный пар направляется для использования в тепловую сеть и возвращается в виде конденсата, с температурой насыщения, соответствующей давлению отработанного пара.
$$$Определить коэффициент использования тепла топлива на ТЭЦ, а также количество выработанной электроэнергии и тепла, переданного тепловому потребителю, если известно:
Низшая теплота сгорания топлива Qpн=40000 кДж/кг; КПД котельной установки ηх=0,90; КПД паропровода ηП=0,96; термический КПД установки ηТ=0,22; относительный КПД турбины ηОЕ=0,7; электрический КПД генератора ηГ=0,96; КПД теплофикационной сети ηТС=0,91.
Весь отработанный пар направляется для использования в тепловую сеть и возвращается в виде конденсата, с температурой насыщения, соответствующей давлению отработанного пара.
$$$Определить коэффициент использования тепла топлива на ТЭЦ, а также количество выработанной электроэнергии и тепла, переданного тепловому потребителю, если известно:
Низшая теплота сгорания топлива Qpн=50000 кДж/кг; КПД котельной установки ηх=0,92; КПД паропровода ηП=0,94; термический КПД установки ηТ=0,24; относительный КПД турбины ηОЕ=0,9; электрический КПД генератора ηГ=0,98; КПД теплофикационной сети ηТС=0,93.
Весь отработанный пар направляется для использования в тепловую сеть и возвращается в виде конденсата, с температурой насыщения, соответствующей давлению отработанного пара.
$$$Определить коэффициент использования тепла топлива на ТЭЦ, а также количество выработанной электроэнергии и тепла, переданного тепловому потребителю, если известно:
Низшая теплота сгорания топлива Qpн=20000 кДж/кг; КПД котельной установки ηх=0,92; КПД паропровода ηП=0,98; термический КПД установки ηТ=0,28; относительный КПД турбины ηОЕ=0,88; электрический КПД генератора ηГ=0,96; КПД теплофикационной сети ηТС=0,94.
Весь отработанный пар направляется для использования в тепловую сеть и возвращается в виде конденсата, с температурой насыщения, соответствующей давлению отработанного пара.
$$$Условие задачи: В барабане котельного агрегата находиться кипящая вода и над ней пар. Определить массу пара. Если объем барабана V=8 м3. Абсолютное давление р=0,1 МПа и масса воды Мв=6000кг. Принять пар, находящийся над водой, сухим насыщенным.
$$$Условие задачи: В барабане котельного агрегата находиться кипящая вода и над ней пар. Определить массу пара. Если объем барабана V=10 м3. Абсолютное давление р=0,2 МПа и масса воды Мв=7000кг. Принять пар, находящийся над водой, сухим насыщенным.
$$$Условие задачи: В барабане котельного агрегата находиться кипящая вода и над ней пар. Определить массу пара. Если объем барабана V=12 м3. Абсолютное давление р=0,3 МПа и масса воды Мв=8000кг. Принять пар, находящийся над водой, сухим насыщенным.
$$$Условие задачи: В барабане котельного агрегата находиться кипящая вода и над ней пар. Определить массу пара. Если объем барабана V=14 м3. Абсолютное давление р=0,4 МПа и масса воды Мв=9000кг. Принять пар, находящийся над водой, сухим насыщенным.