Габаритные установочные и присоединительные размеры электродвигателей
Серии 4А , исполнение закрытое обдуваемое (м100) по ГОСТ 19523-81
Таблица 1.2
Тип двигателя | Число полюсов | Габаритные размеры, мм | Установочные и присоединительные размеры | ||||||||||||
t ![]() | h ![]() | d ![]() | l ![]() | l ![]() | l ![]() | d ![]() | d ![]() | b ![]() | b ![]() | h | h ![]() | h ![]() | h ![]() | ||
4А80А2У3 | 2,4,6,8 | 24,5 |
Разбивка передаточного числа между ступенями редукторов.
= 1.1
, где
- общее передаточное число редуктора.
= 1.1
= 2,46
=
=
= 2
Определение частот вращения и моментов на валах.
А) на валу электродвигателя
=
=700 мин
= N
=1,5 кВт
М =9550
=9550
= 20,46
Б) На быстроходном валу редуктора
=
=700 мин
= N
=1,5 кВт
М =9550
=9550
= 20,46
С) На промежуточном валу редуктора.
М =
=1,5
0,93=1,4
=
=
=284,55
М = М
= 20,46
2,46,
0,93 = 46,8 Н
м
Д) На тихоходном валу редуктора.
М = М
=1,4
0,93=1,3
=
=
=142,2
М = М
=46,8
2,46,
0,93 = 107,06 Н
м
Е) На тихоходном валу редуктора.
М = М
=1,4
0,93=1,3
=
=
=142,2
М = М
=46,8
2,46,
0,93 = 107,06 Н
м
Ж) На выходном валу
М = М
=1,3
0,93=1,2
=
=
=28,5
М = М
=107,08
2,46,
0,93 = 107,06 Н
м
Исходя из данных расчетов на тихоходном валу, выбираю редуктор Ц2У-315Н
Габаритные и присоединительные размеры цилиндрических двухступенчатых редукторов типа Ц2У-Н
Таблица 7
Типоразмер редуктора | ![]() | ![]() | А | А ![]() | А ![]() | В |
Ц2У-315Н |
Н | Н ![]() | Н ![]() | L ![]() | L ![]() | L ![]() | L ![]() | L ![]() | L ![]() | L ![]() |
Продолжение таблицы 7
Продолжение таблицы 7
b ![]() | b ![]() | d ![]() | d ![]() | d ![]() | h ![]() | h ![]() | I ![]() | I ![]() | t ![]() | t ![]() | Объем Заливаемого масла, л | Масса кг. |
50К ![]() |
2. РАСЧЕТ ОТКРЫТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПРЯМОЗУБОЙ ПЕРЕДАЧИ.
2.1 Выбор марки стали для колеса и для шестерни.
Марка стали -сталь40
Расчетные данные
= 1,5 кВт, n
=30 мин
, n
=
= 6,
= 5, t=10000 ч.
Для шестерни | Для колеса |
![]() ![]() ![]() | ![]() ![]() ![]() |
Выбор материала и допускаемых напряжений для шестерни и колеса.
Определяем допускаемое напряжение изгиба для шестерни.(формула 3.51)
=
МПа
Где =1 - коэффициенты учитывающий градиент напряжения и чувствительность материала, а так же коэффициент учитывающий влияние шероховатости переходной поверхности зуба соответственно.
- Коэффициент безопасности.
=
=2,625(формула 3.56)
Где =1,75 (Табл. 3.19);
=1,5 (Табл. 3.20)
- предел выносливости зубьев при изгибе.
где =
K
K
где =1,8
HB
=1,8
192=334 МПа
где K = 1 (табл. 3.20)-коэффициент учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки
K =
-коэффициент долговечности (формула 3,53)
Где =6 - Базовое число циклов перемены напряжений см.стр.77) т.к. HB
<350.
=4
10
-эквивалентное суммарное число циклов перемены напряжений.
=12
10
, но так как
>
, то принимаем K
=1 соответственно
=334
1
1=334 МПа
2.3.2 Определяем допускаемое напряжение изгиба для зуба колеса. (формула 3.51)
=
МПа
=2,625
=
K
K
=252 МПа
=1,8
HB
=1,8
140=252 МПа
где K = 1 (табл. 3.20)-коэффициент учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки
K =
-коэффициент долговечности (формула 3,53)
Где =6 - Базовое число циклов перемены напряжений см.стр.77) т.к. HB
<350.
=4
10
-эквивалентное суммарное число циклов перемены напряжений.
=N
=60n
tч=60
150
10000=90
10
, но так как
>
, то принимаем K
=1 соответственно
=252
1
1=252 МПа
Допускаемое напряжение изгиба при расчете на действие максимальной нагрузки для зуба шестерни. (Формула 3.62)
МПа
Где =4,8 HB
=4,8
192=921,6 МПа
=2,625
=1
Так как марка стали для колеса и для шестерни одинакова, то =
.