Расчетные данные момента и частоты вращения двигателя
S% | ||||||||||
Мi, Н/м | 100,8 | |||||||||
n I, об/мин |
Рис. 1.2.3. Магнитное поле Рис. 1.2.4. Магнитная цепь асинхронной машины.
асинхронной машины.
Определяем критическое скольжение
Sк= S н *( = 0,044*
= 0,35
Задача № 3
Трехфазный синхронный генератор включён в сеть и нагружен симметричной нагрузкой. Значения величин в относительных единицах, характеризующий номинальный режим работы генератора, составляют напряжение выводов обмотки статора Uн=1 о.е. и коэффициент мощности нагрузки cos . Кроме того, заданы значения других величин в о.е.:
активного Ra; индуктивного Хр сопротивлений обмотки статора магнитодвижущей силы (МДС) продольной реакции якоря F0 при номинальном токе статора и заданном значении cos нагрузки. По условию также задана нормальная характеристика холостого хода генератора.
Нормальная характеристика холостого хода синхронного генератора
Iн о.е. | 0,5 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | |
Е о.е. | 0,53 | 1,00 | 1,23 | 1,30 |
Дано: Ra о.е.=0,02 Хр о.е.=0,13 Fа о.е.=0,7 cos ![]() | Решение: 1.) Чертим эскиз магнитной системы неявнополюсной синхронной машины. |
2.) Строим диаграммы Потье:
2.1.) Диаграмма Потье для Iн. (рис. 2.1.1.)
Порядок построения
1.) Строим характеристику холостого хода
Е=f(Iв)
В масштабе Iв=Fв=1о.е.=50 мм
Е=Uн×1о.е.=100мм
При построении учесть Fв=Iв
2.) Слева от характеристики холостого хода в масштабе откладываем Uн=1о.е.
3.) под фазовым углом н в сторону отставания от вектора Uн намечаем направление вектора тока Iн, а в направлении вектора тока строим вектор
Fа=0,7× 50 = 35 мм
н= arcos
= arcos 0,8= 360
4.) К вектору Он прибавляем векторы падения напряжения на активном и индуктивном сопротивлениях обмотки статора
Uн+IнRa+IнХr= Еδн
Падение напряжения на активном сопротивлении совпадает по направлению с током
IнRa=0,02*0,7*100 = 1,4 мм
Падение напряжения на индуктивном сопротивлении опережает ток на 900
IнХр = 0,13*0,7*100=9,1 мм
Еδн=Егн =1,07о.е
5.) По найденной ЭДС Еδн и используя характеристику холостого хода, определяем Fδн в о.е.
Для этого Еδн откладываем на оси ординат характеристики холостого хода (т.А). Затем от (т.А) проводим линию параллельно оси абсцисс до встречи характеристики холостого хода в (т.А). Проецируя (т.А1) на ось абсцисс, получаем (т.А2).
Отрезок ОА2= Fδн =1,1о.е.
Вектор результирующей МДС Fδн генератора опережает вектор обусловленной ЭДС Еδн на 900,его строят в левой части диаграммы
Fон=Fδн+(-Fа)
Для получения МДС Fон следует вектор МДС Fа с обратным знаком построить с конца вектора Fδн
Fон=IВ=1,62о.е.
6.) Для определения ЭДС обмотки статора, откладываем на оси абсцисс Fон=1,62о.е. проводим линию параллельную оси ординат до пересечения с характеристикой холостого хода в (т.В1). Спроецировав (т.В1) на ось ординат получает (т.В2) и одинаковые отрезки
![]() |
ВВ1 и ОВ2=Еон в о.е.
Еон=1,25о.е.
В левой части диаграммы строим вектор ЭДС Еон, как отстающий от МДС
Fон на 900
7.) Повышение напряжения на зажимах генератора Uн при полном сбросе нагрузки, определяем следующим образом ,на векторе Еон откладываем Uн=1 о.е. и получим (т.С) отрезок
Повышение Uн генератора в %
Uн%=(Еон-1)×100%=(1,25-1) ×100=25%
2.2.) Аналогично строим диаграмму для I=0,5Iн. (рис. 2.1.2.)