Концентрации загрязнений сточных вод

Расходы и концентрации загрязнений сточных вод

Расходы сточных вод

Для расчета очистной станции необходимо определить суточный расход сточных вод от населения города, промышленных предприятий и коммунальных объектов.

Суточный расход сточных вод от населенного пункта:

,

где N=130000чел - количество жителей населенного пункта;

q_н=300 л/чел*сут - норма водоотведения.

Среднесекундный расход сточных вод:

Суточный расход промышленного предприятия:

Среднесекундный расход сточных вод:

Расчетный расход для промышленного предприятия:

,

где k_пп – коэффициент суточной неравномерности расхода сточных вод для данного предприятия;

Расходы для коммунальных объектов:

1^й объект: прачечная

- суточный расход;

- расчетный расход,

где N=1000 – суточная производительность прачечной, кг/сут.;

q_н=75 – норма водоотведения, л/кг сухого белья;

К_ч=1 – коэффициент часовой неравномерности;

t=16 часов – время работы прачечной.

2^й объект: баня

- суточный расход;
- расчетный расход,

где N=n*16 чел/сут, где n=30 чел/час, – суточная производительность бани;

q_н=180 л/чел;

К_ч=1 – коэффициент часовой неравномерности;

t=16 часов – время работы

Наимено-вание	n	Ед. измер.	qn, л/ед	Qсут, м3/сут	t, час	qср.сек., л/сек	Кч	qр, л/с
Баня		чел/сут		86,4		1,5		1,5
Прачечная		кг/сут				1,3		1,3
ПП				115,74	1,2	138,89
НП		чел				496,53	1,5	744,79

Суточный расход на КОС определяется по формуле:

Q_сут^КОС=1,1(Q_сут^пп+ Q_сут^нп)=1,1(10000+42900) = 58190 (м³/сут)

q_ср.сек^КОС= 673,5 (л/с)

Максимальный секундный расход на КОС:

q_max^КОС= q_ср.сек^нп *К_g.max+Sq_р^комм+ q_р^пп

К_g.max определяем по СНиП от «Канализация. Наружные сети и сооружения» в зависимости от среднего секундного расхода населенного пункта за вычетом расходов от коммунальных объектов:

К_g.max=1,5

q_max^КОС =493,73*1,5+(1,5+1,3)+138,89 = 882,29 (л/с)=0,88229(м³/сек)

Подберём насосы для КОС:

Трубопровод устраивается в 2 линии, расход через одну

q_1тр = q_ср.сек^КОСmax/2 =882,29/2=441,14(л/с)

Диаметр напорного трубопровода определяется по формуле:

0,78 м

Диаметр напорного трубопровода принимается d_сорт = 600 мм, тогда скорость равна:

V = (м/с)

Гидравлический радиус:

Коэффициент Шези определяется по формуле Маннинга:

Гидравлический уклон равен:

Потери напора по длине определяются по формуле:

h_l=l_трJ=3400*0,0052=17,59 м

l_тр=3400м

Требуемый напор насосной станции определяется по формуле:

Н_тр=Н_геом+1,1h_l+h_нс+1=10+1,1*17,59+4+1=34,35м

Н_геом=10м; h_нс=2÷4м

По известному расчетному расходу q_р=q_max^КОС =882,29л/с=3176,24 м³/ч и требуемому напору Н_тр=34,35м подбираем насосы грунтовые: Гру 800/40. Общее количество насосов – шесть: 4 рабочих и 1 резервный. Подача 1 насоса:

Концентрации загрязнений сточных вод

По таблице №25 СНиП 2.04.03-85 норма загрязняющего вещества для бытовых сточных вод - а [г/чел сут] в расчёте на 1-го жителя составляет:

а	значение
Взв. вещество
БПК неос.
БПК осв.
N
P	3,3

Концентрация загрязнений в бытовых водах находится по формуле:

Концентрация смеси сточных вод находится по формуле:

где С_вв^пп = 200 мг/л – концентрация загрязнений по взв. веществам для промышленного предприятия.

где С_{БПКнеос.}^пп=100 мг/л – концентрация загрязнений по БПКнеос. для промышленного предприятия.

С_{БПКосв.}^пп=0,8* С_{БПКнеос.}^пп=0,8*100=80 (мг/л)

2. Выбор метода очистки и состава очистной станции

Коэффициент смешения

, где:

q_ст=0,6735 м³/с – среднесекундный расход сточных вод для очистных сооружений;

q_ст=6,5 м³/с – расход в реке при 95% обеспеченности;

g-коэффициент смешения, показывающий, какая часть расхода реки смешивается с данным расходом сточных вод [доли единицы].

z=1,5 – коэффициент, зависящий от выпуска сточных вод ( в данном случае русловой выпуск)

где L_ф – расстояние до расчётного створа по фарватеру, м;

L_пр – расстояние до расчётного створа по прямой, м.

Коэффициент турбулентной диффузии определяется:

где V_p=0,75 м/с – средняя скорость течения реки, м/с;

Н_р=2,73 м – средняя глубина реки, м

Кратность разбавления n - это количество объёмов речной воды, участвующих в смешении данных объёмов сточных вод:

Необходимая степень очистки

Необходимая степень очистки регламентируется «Правилами охраны поверхностных вод от загрязнений сточными водами» и определяется по следующим показателям:

1) По взвешенным веществам, m:

, где

в=12 мг/л – фоновое содержание взвешенных веществ в водоёме до сброса сточных вод;

р – допустимое увеличение содержания взвешенных веществ в водоёме после сброса сточных вод; принимается в зависимости от категории водоёма:

категория	I х/п	II в/х	I р/х	II р/х
р, мг/л	0,25	0,75	0,25	0,75

В данном случае водоем II вида рыбохозяйственного значения, следовательно принимаем p=0,75 мг/л.

Требуемый эффект очистки определяется:

где С_вв^исх – исходная концентрация взвешенных веществ в сточной воде

2) По биохимической потребности в кислороде БПК, L_БПК:

где k_ст, k_р – константы скорости потребления кислорода в сточной воде и реке

Т_ст=15⁰ – зимняя температура сточных вод

Т_р=10⁰ – зимняя температура реки

Продолжительность перемешивания воды в реке от места выпуска до расчётного створа определяется:

L_ПДК – предельно допустимая концентрация по БПК в расчётном створе; зависит от категории водоёма:

категория	I х/п	II в/х	I р/х	II р/х
LПДК, мг/л

Для водоема рыбохозяйственного назначения II вида принимаем L_ПДК=3 мг/л.

L_р=1,5 мг/л – фоновая концентрация по БПК в речной воде до сброса сточных вод.

(мг/л)

Требуемый эффект очистки по БПК определяется:

3) Биохимической потребности в кислороде БПК с учётом растворенного кислорода:

где О_р=4,9 мг/л – содержание кислорода в реке до сброса сточных вод;

О₂=4 мг/л – минимальное содержание кислорода в воде для данной категории водоёма.

(мг/л) Естественных процессов самоочищения в водоеме не достаточно для обработки органического загрязнения, поступающего со сточными водами. В данном случае необходимая степень очистки принимается: .

Требуемый эффект очистки по БПК с учётом растворённого кислорода определяется:

2.3 Выбор метода очистки и состава очистной станции

На основании требуемых эффектов очистки сточных вод по всем загрязнениям и суточному расходу сточных вод назначаем метод очистки:

Метод очистки	Ориентировочные показатели концентрации на выходе	Ориентировочные значения эффекта очистки
ВВ,мг/л	БПК,мг/л	ВВ,%	БПК,%
Механическая	80 и более	не нормиров.	не более 70	не более 30
Механическая+неполная биологическая	30 и более	80 и более	не более 90	не более 75
Механическая+полная биологическая	не менее 15	не менее 15	не более 97	не более 95
Механическая+полная биологическая+доочистка	менее 15	менее 15	более 97	более 95

На основании полученных результатов m=19,63 мг/л ; L_БПК=3 мг/л ; Э_тр^вв=90,8% ; Э_тр^БПК=98,65% принята схема с механической, полной биологической очисткой сточных вод и доочисткой:

1,2,3,4 – механическая очистка

5,6 – биологическая очистка

7,8 – обеззараживание

9 – доочистка

3. Механическая очистка

3.1 Приёмная, сборные камеры и коммуникации

Приёмная камера служит для приёма сточных вод из напорных трубопроводов. К приёмной камере присоединяется трубопровод аварийного выпуска и канал для транспортировки сточных вод на решётки.

Приёмная камера представляет собой ж/б резервуар с затвором аварийного выпуска и входом в канал. Размеры приёмной камеры зависят от пропускной способности очистных сооружений и принимаются по величине расчётного расхода из таблицы 4.67 [12] или определяются расчетом, исходя из времени пребывания сточных вод в камере в течение 10-15 сек.

Максимальный секундный расход:

q_КОС^max=0,88228 м³/сек=3176,23 м³/ч

Диаметр напорного трубопровода 600 мм, скорость в трубопроводе 1,56 м/с

Время пребывания в приемной камере принимаем t_преб=10 сек. Расчетный объем камеры , м³

Задаемся геометрическими размерами: А - длиной, В – шириной, при условии : А=3м; В=2м.

Определяем высоту слоя воды в камере: , м.

Принимаем стандартное значение .

Общая высота приемной камеры: Н= h + 0,4 м=2000 м.
3.2 Решётки, дробилки

Для улавливания из сточных вод крупных нерастворенных загрязнений применяют решетки или решетки-дробилки. Они являются первым элементом всех технологических схем очистки, независимо от способа подачи на них сточных вод – самотеком или под напором насосной станции. Выполняются из круглых, прямоугольных или иной формы металлических стержней. Для бытовых сточных вод ширина прозоров между стержнями решетки принимается не более 16 мм.

Размер решеток принимается из условия обеспечения в прозорах скорости 0,8-1,0 м/с при максимальном притоке на очистные сооружения и 1,2 м/с для решеток-дробилок. Минимальная скорость не должна быть менее 0,4 м/с для предупреждения выпадения отбросов на дно канала из воды.

В данном курсовом проекте приняты решетки типа МГ 9Т с размерами BxH 1000х2000 мм; толщина стержней S=8 мм, число прозоров решетки n=39, ширина прозоров b=16 мм.

Определяем количество прозоров, необходимых для пропуска поступающих сточных вод:

, шт

где q=0,882 м³/с – максимальный секундный расход ст. вод;

К_ст =1,1 – коэффициент, учитывающий стеснение потока;

h - глубина воды перед решеткой:

h= Н – 0,5(0,3)=2-0,5=1,5, м

V_p – скорость воды в решетке, для расчета примем 1,1 м/с.

, шт

Рассчитываем общую ширину решеток:

В_общ=S(n_треб – 1) + b_*n_треб= 0,008(37 – 1) + 0,016_*37=0,88, м,

Исходя из общей ширины решеток (0,88 м) и ширины одной решетки (1 м), согласно СНИП 2.04.03-85 Канализация наружные сети и сооружения принимаем 1 резервную решетку и 1 рабочую. Предусматривается устройство обводной линии для пропуска воды в случае аварийного засора решеток. Пол здания располагают на высоте не менее 0,5 м. От уровня воды в канале, между решетками для их обслуживания предусматриваются походы 1,2 м.

Определяем потери на местные сопротивления в решетке

,

где - коэфф. местных сопротивлений,

где - коэфф.зависящий от формы стержней: 2,42 –прямоугольные;

- угол наклона решетки, 80⁰;

.

g – ускорение свободного падения;

Р =3 – коэфф. учитывающий максимально-возможное засорение в решетке.

V_р – скорость в решетке, определим из выражения:

, м/с,

Где n – количество прозоров в принятой решетке.

, м.

h_реш< h _{выступа}

Принимаем величину перепада дна канала после решетки , компенсирующего величину потерь.

РМУ-3

0.000

Назначаем конструктивно длину канала перед решеткой 1,2 м, длина канала L_к=2 м.

Определяем количество отбросов задерживаемых на решетках:

, м³/год м³/час,

где q_отб=8 л/чел_*год – норма отбросов на одного человека в год.

, м³/год=2,85 м³/сут=0,189 м³/час

Масса отбросов М= g_*Q_отб/1000, т/сут,

где g=750 кг/м³ – объемный вес отбросов;

М=750_*1040/1000=780, т/год = 2,14 т/сут = 0,089 т/час.

m= M*K – масса отбросов с учетом неравномерного их поступления

К=2

m=0,089*2=0,178 т/час.

По m, кг/час – подбираем марку дробилки: Д-3б производительностью 0,3-0,6 т/час, 1 рабочую и 1 резервную.

Лотки, трубопроводы

Сточные воды на очистных сооружениях движутся по открытым лоткам и каналам. К некоторым сооружениям (радиальным отстойникам, аэротенкам, биофильтрам) вода подводится дюкерными трубопроводами. Гидравлический расчет коммуникаций производится на пропуск максимального секундного расхода сточных вод. Скорости потока по лоткам и трубам принимаются в зависимости от характера сточной жидкости в следующих пределах:

· для неочищенной воды – 0,9-1,0 м/с

· для воды, прошедшей песколовку – 0,75-1,0 м/с

· для очищенной воды – 0,5-1,0 м/с

· для осветленной воды – 0,6-1,0 м/с

В трубопроводах скорость принимают V=0,7¸1,2 м/с; наполнение h/d=1

Наименьший диаметр напорных илопроводов 150 мм. Соотношение глубины протока к его ширине в самотечных лотках и каналах следует принимать 0,5-0,75.

1)Расчет лотков:

а) на полный расход:

q_max= q_КОС^max=882,28 л/сек

q_сред=q_ср.сек^КОС= 673,5 л/сек

q_min=Q_2н=440,48 л/сек

По таблице 33 [11] для максимального, среднего и минимального расходов подбираем ширину лотка В_л, наполнение h/b, скорость V и уклон i:

В_л=1000 мм

Наполнение, h/B	Уклон
i=0,0011
q, л/с	V, м/с
0,47	qmin=440,48	V min=0,93
0,65	qсред=673,5	V ср=1,03
0,81	qmax=882,28	V max=1,09

б) при разделении потока на два:

В_л=800 мм

Наполнение, h/B	Уклон
i=0,001
q, л/с	V, м/с
0,46	qmin=220,24	V min=0,76
0,62	qсред=336,75	V ср=0,84
0,78	qmax=441,14	V max=0,89

2) Расчет трубопроводов:

а) на полный расход:

Трубопровод подбираем на максимальный расход: q_max= 882,28 л/сек при наполнении h/d=1:

d=1100

Наполнение, h/d	Уклон
i=0,0009
q, л/с	V, м/с
0, 51	qmin=440,48	V min=0,91
0,67	qсред=673,5	V ср=1,01
0,98	qmax=882,28	V max=0.93

б) при разделении потока на два:

d=800

Наполнение, h/d	Уклон
i=0,0011
q, л/с	V, м/с
0, 52	qmin=220,24	V min=0,83
0,90	qсред=336,75	V ср=0,92
0,94	qmax=441,14	V max=0.90

Песколовки

Тип песколовок принимается по суточному расходу сточных вод: Q_сут^КОС= 58190м³/сут.

Выбираем горизонтальную песколовку с круговым движением воды (Q_сут 64000 м³/сут).

Рабочие параметры для данного типа песколовок:

Песколовка	Гидравлическая крупность песка	Скорость движения сточных вод vs, м/с, при притоке	Глубина Н	Количество задерживае­мого песка	Влажность песка	Содержание песка в осад­ке
	u0, мм/с	минимальном	максималь-ном	м	л/чел.-сут	%	%
Горизонтальная	18,7—24,2	0,15	0,3	0,5—2	0,02		55—60

Основные размеры песколовки: d=6м; В_л=1,8м; r=0,4; H_k=4,2м.

Площадь живого сечения периферийного лотка:

, где

=0,3м/с – скорость движения сточных вод при максимальном притоке;

n_c=2 – количество секций песколовки.

q_КОС^max=0,88228 м³/сек

Назначаем h₂=0,5м;

Определим ;

;

.

Количество осадка песка:

,

где N_ж – количество жителей в населенном пункте;

q_песка=0,02л/чел*сут – количество песка, задерживаемого песколовкой, на 1 жителя в сутки;

Требуемый объем конуса песколовки:

;

Фактический объем конуса песколовки:

, где

Песковые площадки

Годовое количество песка:

Требуемая площадь площадки:

Количество песковых площадок принимаем: .

Площадь одной площадки:

;

.

С учетом проезжей части между площадками фактическая площадь отчуждения под площадки определяется:

.

Радиальный отстойник

Рис. 5. Первичный радиальный отстойник

1 — илоскреб; 2 —распределительная чаша; 3— подводящий трубопровод; 4 — трубопровод сырого осадка; 5 — жиросборник; 6 — насосная станция; 7 —отводящий трубопровод

1) Определение гидравлической крупности:

Где Н_set – глубина проточной части в отстойнике, м;

K_set – коэффициент использование объема проточной части отстойника;

t_set – продолжительность отстаивания;

n² – показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения;

h₁=0,5м – высота слоя осаждаемой жидкости в лабораторном цилиндре.

2. Определение диаметра отстойника:

Принимаем стандартный диаметр отстойника – 24м

3. Определяем производительность одной секции отстойника, м³/ч:

D_set — диаметр отстойника, м;

d_en —диаметр впускного устройства, м;

u_о — гидравлическая крупность задержива­емых частиц, мм/с, определяемая по формуле (30);

v_tb — турбулентная составляющая, мм/с, при­нимаемая по табл. 32 в зависимости от скорости потока в отстойнике v_w, мм/с;

м³/ч.

4. Проверяем количество секций:

.

5. Количество осадка, задерживаемого в отстойнике:

6. Определяем объем осадка:

Где Р – влажность удаленного осадка, %;

7. Высота слоя осадка:

8. Определяем общую высоту отстойника:

9. Определяем требуемый объем приямка:

Назначаем размеры приямка:

Принимаем диаметр

Высота приямка равна:

Принимаем высоту приямка равной 1,2 м.

4. Биологическая очистка

Аэротенки.

Суточный расход очистных сооружений =58190 м³/сут, входная концентрация по БПК L_en =123,25 мг/л, что менее 150 мг/л. Следовательно для биологической очистки принимаем аэротенк-смеситель без регенератора.

Удельная скорость окисления 1 мг беззольного вещества ила:

, БПК_полн(г×ч),

гдеL_ex = 15 мг/л - БПК_долн очищенной воды;

С₀=2 мг/л – концентрация растворенного кислорода;

По СНиП 2.04.03-85 принимаются значения определяетсяпо уравнению (49) СНиП 2.04.03-85:

= 85 мг/(г_*ч) – максимальная скорость окисления для городских сточных вод;

K_l = 33 мг/л – константа, характеризующая свойства загрязняющих органических веществ;

K₀ = 0,625 мг/л – концентрация растворенного кислорода;

= 0,07 л/г – коэффициент ингнгибирования продуктами распада активного ила.

Дозу активного ила назначаем a_i = 2 г/л.

мг БПК_полн/(г×ч).

Период аэрации определяетсяпо уравнению (48) СНиП 2.04.03-85:

;

Где s=0,3 – зольность ила, принимаемая по табл. 40 СНиП.

Нагрузка на активный ил:

.

Объем аэротенков:

W_at = q_wt_atm = 3176,23^.3,21 = 10183,77 м³,

Где q_w =3176,23 м³/ч.

Степень рециркуляции определяется по формуле (52) СНиП 2.04.03-85:

,

Где J_i – иловый индекс, равный 130, при нагрузке на ил q_i=100 мг/(г_*сут).

Конструктивные параметры аэротенка:

Площадь аэротенка:

, м²

где Н – рабочая глубина аэротенка, по типовому проекту принимаем равной 6 м.

м².

Принимаем количество секций аэротенка равным 3.

Рабочий объем одной секции: м³.

Принимаем аэротенк с рабочим объемом секции 3780 м³ по типовому проекту 902-2-268.

Рабочая глубина 5 м, ширина коридора 6 м, число коридоров 3, длина секции 42 м.

Для интенсификации процессов окисления органических веществ в аэротенках устраивается система аэрации. В данном курсовом проекте принята пневматическая система аэрации, среднепузырчатая. Устроена она в виде решетки из дырчатых труб по дну коридора аэротенка.

Удельный расход воздуха q_air, м³/м³ очи­щаемой воды определяется по формуле:

где q_о — удельный расход кислорода воздуха, принимается 1,1 мг на 1 мг снятой БПК_полн;

K₁ — коэффициент, учитывающий тип аэратора, принимается для среднепузырчатой аэрации K₁ = 0,75;

K₂ — коэффициент, зависимый от глубины погружения аэраторов h_a и принимае­мый по табл. 43 [5]; h_a=5м, следовательно K₂=2,92.

K_T — коэффициент, учитывающий температу­ру сточных вод и опре­деляется по формуле:

где T_w — среднемесячная температура воды за летний период, 16°С;

K₃ — коэффициент качества воды, для городских сточных вод принимается 0,85;

C_a — растворимость кислорода воздуха в во­де, мг/л, определяемая по формуле

где C_T — растворимость кислорода в воде в за­висимости от температуры и атмосфер­ного давления, принимаемая по спра­вочным данным (принимаем равной 9);

h_a — глубина погружения аэратора, 5 м;

C_O — средняя концентрация кислорода в аэротенке, мг/л; в первом приближении С_О допускается принимать 2 мг/л и не­обходимо уточнять на основе технико-экономических расчетов с учетом фор­мул (48) и (49).

м³/м³

Производительность аэратора:

м³/ч.

Принимаем типовую воздуходувную станцию на производительность 25 тыс. м³/ч. Марка используемых воздухонагнетателей ТВ 80-1,6. Число агрегатов: 4 рабочих + 1 резервный. Установленная мощность 400 кВт. Размеры здания 30х18 м; строительный объем 6420 м³.

4.2 Вторичные отстойники.

Вторичные отстойники рассчитываются по гидравлической нагрузке на поверхность.

Согласно [5], рассчитываем нагрузку на поверхность вторичных отстойников после аэротенков по формуле:

, м³/м² ч

где k_ss – коэффициент использования объема зоны отстаивания, для радиальных отстойников равен 0,4;

Тип вторичных отстойников как и первичных радиальный, диаметр отстойника 40 м.

H_set=3,65 м – глубина зоны отстаивания (по типовому проекту);

a_t=15г/л – концентрация ила в осветленной воде.

, м³/м² ч

Площадь поверхности вторичных отстойников: , м².

Площадь одного отстойника диаметром 40 м составит: м².

Количество секций вторичных отстойников:

Получившееся количество секций вторичных радиальных отстойников диаметром 40 метров – 3. Это минимально допустимое количество отстойников, поэтому, согласно [5], расчетный объем отстойников необходимо увеличить в 1,3 раза:

, м²;

Окончательное количество секций вторичных отстойников:

Подбираем типовой вторичный отстойник со следующими параметрами:

Диаметр отстойника, м	Гидравлическая глубина отстойника, м	Глубина зоны отстаивания, м	Высота иловой зоны, м	Диаметр трубопровода,мм	Объем зоны, м3	Расчетная пропускная способность, м3/ч при Т=1,5ч
подводящего	отводящего	иловой	отстойной
	4,35	3,65	0,7

Объем осадка во вторичных отстойниках после аэротенков определим по формуле:

м³/сут,

ρ=1т/м³ – плотность осадка;

где W_а/и – влажность осадка (активного ила) после аэротенка, определяется в зависимости от a_r:

W_а/и=99,54%

И_а/и – масса активного ила, сухого вещества, т/сут:

R_i – степень рециркуляции активного ила.

т/сут,

a_t=15г/л – концентрация ила в осветленной воде;

P_i – прирост активного ила, мг/л:

где C_cdp — концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей в аэротенк, равна 150 мг/л;

K_g — коэффициент прироста; для городских и близких к ним по составу производст­венных сточных вод K_g = 0,3.

мг/л.

, т/сут.

м³/сут.

Объем осадковой части отстойника должен быть поместить 2-х суточный объем осадка:

м³ =

Сооружения доочистки

Для данной производительности КНС (58190 м³/сут) в качестве сооружению доочистки приняты скорые фильтры.

Требуемый эффект доочистки по БПК:

,

Где L_en – концентрация по БПК на входе на фильтры, мг/л;

L_ex – концентрация по БПК на выходе из фильтров доочистки, мг/л.

По полученному эффекту подбираем фильтры ОКСИПОР: гравийная загрузка, гравийный каркас.

Общая площадь скорых фильтров, м²:

,

Q – производительность станции, м³/сут;

Т=24 часа – продолжительность работы станции в течение суток;

v_н – скорость фильтрования при нормальном режиме, для принятого фильтра равна 7 м/ч;

n_пр – число промывок одного фильтра в сутки, принято равным 2;

q_пр – удельный расход на промывку одного фильтра, м³/м²:

,

где ω – интенсивность промывки, по [1] принято равным 14 л/с_*м²;

t_пр – продолжительность промывки, согласно [1], равно 7 мин;

, м³/м².

Τ_пр – время простоя фильтра в связи с промывкой; так как для данного фильтра предусмотрена воздушная промывка, принимается равным 0,5 часа.

, м².

Количество необходимых фильтров:

Принимаем 10 фильтров. Площадь одного фильтра равна:

, м².

Размеры одного фильтра в плане принимаем 6,5х5 м.

Высота фильтра:

H=h_п+h_ф+h_в+h_б=0,2+1,5+2+0,5=4,2 (м),

Где h_б – высота бортика, м;

h_в – слой воды над фильтром, м;

h_ф – фильтрующий слой, м;

h_п – поддерживающий слой, м.