По выполнению контрольной работы № 2

1. По первому заданию: «Определение длины пролета»

Длины пролетов между опорами определяют число опор и поддерживающих конструкций и, следовательно, заметно влияют на строительную стоимость контактной сети. В связи с этим из экономических соображений длины пролетов должны быть при­няты возможно большими. Однако, от длины пролета зависит ве­личина наибольшего горизонтального отклонения контактных проводов от оси токоприемника под действием ветра b_{к мах} (рис. 13). Эта величина согласно ПУТЭКС [4], п.2.6.5., не должна пре­вышать допустимые значения: на прямых Ь_кдоп = 0,5 м, на кри­вых участках пути b_кдоп = 0,45 м.

Из сказанного следует, что наибольшая допустимая длина пролетов должна быть получена расчетом на ветровые отклоне­ния при соблюдении условия: b_{к мах} = b_{к доп}.

Рис. 13. Ветровое отклонение контрактного провода

Порядок расчета допустимой длины пролета рассмотрим на примере.

1.1. Исходные данные:

- система тока - постоянный;

- тип контактной подвески – полукомпенсированная;

М-120+2НлФ-100; h = 1,8 м;

- консоли неизолированные; h_и = 0,5 м;

- метеоусловия: II ветровой район (v_н =25 м/с), IV гололедный район v_гн =18 м/с; b_н= 20мм);

- условия расположения контактной подвески:

характеристика местности:

нулевые места, насыпи 1-2 м; выемки глубиной до 5 м в от­крытой равнинной местности с невысоким (4-5 м)

редким ле­сом (к_v= 1; к_г= 1);

- профиль пути: а) прямой участок пути;

б) кривая радиуса R = 800 м.

1.2. Обработка заданных метеоусловий.

В нашем примере максимальная скорость ветра

v = v_н · к_v = 25 · 1 = 25 м/с

Скорость ветра при гололеде

v_г = v_гн · к_v = 18 · 1 = 18 м/с

Толщина гололеда на несущем тросе

b_т=b_н · к_г=20 · 1=20 м/с

Толщина гололеда на контактном проводе

b_к = 0,5 · b_г = 0,5 · 20 = 10 мм.

1.3. Определение расчетного режима.

Ветровое воздействие на провода возникает в двух режимах: максимального ветра и гололеда с ветром. Выбор наибольшей до­пустимой длины пролета должен производится путем сравнения значений, полученных при ветре максимальной интенсивности и при сочетании гололеда с ветром (по наименьшему значению длин пролетов).

Для сокращения объема расчетов в контрольной работе № 2 допускается определить расчетный режим, исходя из сравнения числовых значений ветровых нагрузок на контактные провода, подсчитанных для вышеназванных режимов. Режим, соответст­вующий большей из нагрузок, можно считать расчетным и только в этом режиме выполнять расчеты длин пролетов.

Горизонтальная ветровая нагрузка на контактные провода

равна:

в режиме ветра максимальном интенсивности:

(28)

В режиме гололеда с ветром:

(29)

где Н - высота сечения контактного провода, мм (см. табл.5)

С_х - аэродинамический коэффициент лобового сопро­тивления контактного провода ветру (табл. 9).

В нашем примере для подвески М-120 + 2 НлФ-100

Вывод: расчетным (более тяжелым по ветровым отклонени­ям) следует считать режим гололеда с ветром, т.к.

p_кг = 1,19 даН/м > р_кvmax = 0,85 даН/м.

1.4. Расчетные нагрузки на провода и натяжения в проводах контактной подвески в расчетом режиме.

Прежде чем приступать к расчету длин пролетов, целесооб­разно предварительно систематизировать расчетные нагрузки на провода и натяжения в проводах контактной подвески в таблице. Ниже дан образец таблицы для расчетного режима максимального ветра (табл. 19) и образец таблицы для расчетного режима голо­леда с ветром (табл. 20). В каждом варианте контрольной работы Хо 2 используется одна из этих двух таблиц соответственно най­денному выше расчетному режиму. В нашем примере расчетным

оказался режим гололеда с ветром, поэтому числовые значения параметров даны в табл. 20.

Заполняя таблицу, следует учесть,

- что нагрузки на провода уже найдены раннее (в контрольнойработе № 1 и в п. 1.3. данной контрольной работы)

- что значение натяжения контактных проводов определяется

по табл. 7

- что значения натяжений несущего троса Т и Т₀определяются так:

- для компенсированной подвески главных путей Т = Т₀- Т_ном

где Т_ном принимается по табл. 6;

- для полукомпенсированной подвески главных путей, для ко­торой ранее, в контрольной работе № 1, был выполнен меха­нический расчет анкерного участка, значения Т₀ и Т (Т = Т_{v мах}, или Т = Т_г соответственно расчетному режиму) должны быть взяты из этого механического расчета;

для расчета пролета полукомпенсированной подвески боко­вых путей ориентировочные значения Т₀ и Т должны быть приняты по рекомендациям, пометенным в табл. 6.

Таблица 19

Расчетные параметры	Значения расчетных на­грузок, даН/м, и натяже­ний, даН, для контактной подвески М-120 + 2БрФ- 100, находящейся в от­крытой равнинной мест­ности с невысоким ред­ким лесом на нулевых местах, невысоких насы­пях, в неглубоких выемках; кy = 1; кг = 1
Нагрузка от веса проводов подвески g = gт + nк · (gк + gс )
Ветровая нагрузка на несущий трос
Ветровая нагрузка на контактный провод
Результирующая нагрузка на несущий трос
Нагрузка от веса контактных проводов g’к = nк · gк
Натяжение несущего троса в расчетном режиме Т
Натяжение несущего троса при беспровесном положении контактных проводов Т0
Натяжение контактных проводов К

Таблица 20

Расчетные параметры	Значения расчетных на­грузок, даН/м, и натяже­ний, даН, для контактной подвески М-120 + 2БрФ- 100, находящейся в от­крытой равнинной мест­ности с невысоким ред­ким лесом на нулевых местах, невысоких насы­пях, в неглубоких выемках; кv = 1; кг = 1
Нагрузка от веса проводов подвески g = gт + nк · (gк + gс )	1,06 + 2 · (0,89 + 0,1) = 3,04
Нагрузка от веса гололеда на несущем тросе gгт = 0,8 · 0,0009 · π · bт · (d + bт)	0,8 · 0,0009 · 3,14 · 20 · (14 +20)= =1,54
Нагрузка от веса гололеда на контактном проводе gгт = 0,0009 · π · bк · (dср + bк)	0,0009 · 3,14 · 10 · ((11,8 + +12,8)/2 + 10) = 0,63
Полная нагрузка от веса гололеда на проводах контактной подвески gг = gгт + nк · (gгк + gгс )	1,54 + 2 · (0,63+0,1) = 3,0
Ветровая нагрузка на несущий трос	1,25 · 182/16 · (14 + 2 · 20) · 10-3= =1,37
Ветровая нагрузка на контактный провод	1,85 · 182/16· (11,8 + 2 · 20) · 10-3= =1,19
Результирующая нагрузка на несущий трос
Нагрузка от веса контактных проводов с учетом веса гололеда на них g’к = nк · (gк+gгк)	2 · (0,89 + 0,63) = 3,04
Натяжение несущего троса в расчетном режиме Т	Полукомпенсированная подвеска; Т = Тг = Тmax =2000
Натяжение несущего троса при беспровесном положении контактных проводов Т0
Натяжение контактных проводов К

1.5. Расчетные формулы.

Приближенные формулы для определения наибольших допустимых пролетов:

на прямых

(30)

на кривых

(31)

В этих формулах:

b_{к доп} - наибольшее допустимое горизонтальное отклонение (вынос) контактных проводов от оси токоприемника в пролете: согласно [4] b_{к доп} = 0,5 м - на прямых и b_к = 0,45 м - на кривых;

а - зигзаг контактного провода, согласно [4], п. 7.5; а = 0,3 м

на прямых; а = 0,4 м - на кривых;

р_э - удельная эквивалентная нагрузка, учитывающая взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их отклонении, даН/м;

Значение р_э определяется по формуле:

где l - длина пролета, м;

R - радиус кривой, м;

S_ср - средняя длина струны в средней части пролета м; подсчитывается по формуле:

(33)

g, p_к, p_т, p_т, g_к- нагрузки на провода контактной подвески вдаН/м, найденные в табл. 19 (или табл. 20) согласно определен­ному выше расчетному режиму;

К, Т, Т₀ - натяжения контактного провода и несущего троса,

указанные в табл. 19 (или табл. 20);

h - конструктивная высота контактной подвески, м, табл. 15;

h_и - длина подвесной гирлянды изоляторов несущего троса, м,табл. 15;

γ_т, γ_к - прогиб опор на уровне несущего троса и контактного

провода под действием ветровой нагрузки на опоры и провода, м,

значения γ_т, γ_к приведены ниже.

Формулы (30) и (31) могут быть упрощены, если отдельно

определить выражения в скобках, обозначив их В_пр и В_кр:

(34)

(35)

Прогибы опор на уровне контактного провода и несущего троса под действием ветровой нагрузки на опоры и провода и значения коэффициентов В_пр (на прямой) и В_кр (на кривой) зави­сят от скорости ветра V:

v, м/с ……………………. до 25 30 35 40

γ_к,м ……………………. 0,01 0,015 0,022 0,03

γ_т м ……………………. 0,015 0,022 0,03 0,04

В_пр (на прямой)…………. 0,877 0,866 0,850 0,832

В_кр (на кривой)………….. о,84 0,835 0,828 0,82

1.6.Определение максимально допустимых длин пролетов

Для полукомпенсированной контактной подвески М-120+2НлФ-100 на прямой при к_v = 1, к_г = 1

Воспользуемся методом последовательных приближений:

- определим l_мах без учета р_э (приняв р_э = 0)

=

-найдем среднюю длину струны в средней части пролета приняв l=l_мах=76,8

-определим удельную эквивалентную нагрузку р_э, также приняв l=l_мах=76,8

-уточним l_мах2, подставив Р_э= -0.197 даН/м

Согласно [4, п. 2.6.7] наибольшая допустимая длина пролета не должна превышать 70 м, на насыпях высотой 5-10 м в откры­той местности - 50 м; на кривой в незащищенных от ветра местах при радиусе 700 м - 45 м, при радиусе 500 м - 40 м, при радиусе

300 м - 35 м.

Для рассматриваемой полукомпенсированной контактной подвески М-120 + 2НлФ-100 на прямой при к_v = 1; к_г = 1 макси­мально допустимая длина пролета должна быть принята 70 м.

1.7 Определение наибольшей длины пролета для полуком- пенсированной контактной подвески М-120 + 2НлФ-100, распо­ложенной на кривой радиусом 800 м при к_v = 1; к_г = 1

Пользуясь методом последовательных приближений:

- находим l_мах по формуле (31), приняв р_э = 0:

- определим среднюю длину струны в средней части проле­та для

l = lмах=60,4 м:

- найдем удельную эквивалентную нагрузку, учитывающую взаимодействие несущего троса и контактного провода при вет­ровом отклонении р_э при l=l_мах = 60,4 м.

- уточним lмах с учетом р_э=-0,18 даН/м

Дальнейшее уточнение длины пролета не имеет смысла, т.к. будет происходить в долях метра. Окончательно для по луком пек- сированной подвески М-120 + 2НлФ-100 на кривой R = 800 м принимаем длину пролета l_шах = 59 м

2. По второму заданию «Определение наибольших изгибающих моментов, действующих на консольные опоры, установ­ленные на внешней и внутренней стороне кривой заданного ра­диуса. Подбор типовых опор»

Прежде чем приступить к выполнению второго вопроса контрольной работы № 2, необходимо изучить по учебнику [1] раздел «Нагрузки, действующие на поддерживающие и фиксирующие устройства» и главу «Опоры контактной сети» [1].

Большую помощь в выполнении предстоящего расчета может оказать разбор соответствующих разделов учебника «Проектиро­вание контактной сети» [3]. Пример подбора типовых консольных опор приведен и в пособии [9].

Вторую часть контрольной работы № 2 рекомендуется выполнять в следующем порядке:

2.1. Расчетная схема промежуточной консольной опоры.

Пример расчетной схемы промежуточной консольной опоры показан на рис. 14.

Рис. 14. Расчетная схема промежуточной консольной опоры.

Примечание к рис. 14. при выполнении вариантов с контактной подвеской переменного тока следует вычертить на схеме вместо неизолированный – изолированную консоль (см. соответствующий рисунок в учебниках).

Обозначения на рис. 14:

Р_т - горизонтальная нагрузка от давления ветра на несущий трос, даН;

Р_к - то же, на контактный провод, дам,

Р_оп - то же, на опору, даН;

Р_из^т - горизонтальная нагрузка от излома несущего троса на

кривой, даН;

Р_из^к - то же, от излома контактного провода, даН;

G_п — вертикальная нагрузка от веса контактной подвески, даН;

G_кн - вертикальная нагрузка от веса консоли, даН;

h_оп - высота опоры, м;

h_т, h_к - высота точек приложения горизонтальных сил отно­сительно основания опоры, м;

z_кн- плечо веса консоли, м;

а - зигзаг контактного провода, м;

Г - габарит опоры, м; см. табл. 16;

d_оп - диаметр опоры на уровне головок рельсов, м.

На уровне головок рельсов диаметр конических железобе­тонных опор типа С (СС) можно принять равным 0,44 м.

2.2. Определение погонных нагрузок в даН/м на провода контактной подвески во всех расчетных режимах

Погонные (распределенные) нагрузки на провода контакт­ной подвески создаются за счет веса проводов и веса гололеда на проводах (вертикальные нагрузки) и за счет действия ветра на провода подвески (горизонтальные нагрузки). Погонные нагрузки были определены в контрольной работе № 1 и в п. 1 контрольной работы №2.

Для дальнейших расчетов погонные нагрузки удобно свести в таблицу по образцу табл. 21.

Таблица 21

Наименование нагрузок	Расчетные режимы
Гололед с ветром	Максимальный ветер	Минимальная температура
Нагрузка от веса проводов цепной подвески g
Нагрузка от веса гололеда на проводах подвески gr		-	-
Нагрузка от давления ветра на несущий трос рт			-
Нагрузка от давления ветра на контактный провод рн			-

2.3. Определение нормативных нагрузок (усилий), дейст­вующих на опору.

Расчет нормативных изгибающих моментов в основании опор, по которым осуществляется подбор опор, выполняется по нормативным нагрузкам.

Определение нормативных нагрузок, действующих на опо­ру, производится отдельно для трех расчетных режимов:

а)гололеда с ветром;

б)максимального ветра;

в)минимальной температуры.

Вертикальная нагрузка от веса контактной подвески в даН:

а) для режима гололеда с ветром

G_п=(g+g_r)·l+G_из (36)

б) для режимов максимального ветра и минимальной темпе­ратуры

G_п=g+·l+G_из (37)

где g - погонная нагрузка от собственного веса проводов подвески (троса, контактного провода и струн), даН/м (табл. 21);

g_r - погонная нагрузка от веса гололеда на проводах контактной подвески, даН/м, взять из табл. 21;

l - длина пролета на кривой, м, взять из расчета п.1 дан­ной контрольной работы;

G_из - вес гирлянды изоляторов, даН, взять из табл. 16.
Вертикальная нагрузка от веса консоли G_кн принимается по табл. 16. Для режима гололеда с ветром к весу консоли нужно прибавить вес гололеда на консоли.

Горизонтальная нагрузка от давления ветра на несущий трос и контактный провод в даН.

а) для режима гололеда с ветром

Р_т = р_тг · l; Р_к = р_кг · l; (38)

б) для режима максимального ветра

Р_т = р_{тv мах} · l; Р_к = р_{кv мах} · l; (39)

Погонные нагрузки р_тг; р_кг; р_{тv мах} ; р_{кv мах} взять из табл.21.

В режиме минимальной температуры горизонтальные на­грузки от давления ветра на несущий трос и контактный провод

отсутствуют.

Горизонтальная нагрузка от давления ветра на опору в даН:

а) для режима гололеда с ветром

(40)

б) для режима максимального ветра

(41)

где С_х - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления, принимаемый равным 0,7 для конических опор;

V_гн, V_н - скорости ветра, м/с (определены в контрольной работе № 1);

К_v - ветровой коэффициент, к_v.= 1 согласно условиям расположения подвески;

S_оп - площадь сечения опоры, м², для опор типа СС (С) площадь сечения можно принять равной 3.46 м².

В режиме минимальной температуры горизонтальная на­грузка от давления ветра на опору отсутствует.

Горизонтальная нагрузка от изменения направления (излома) несущего троса на кривой.

Здесь следует, прежде всего, указать значения натяжений несущего троса:

- для полукомпенсированной подвески выписать полученные в результате расчетов контрольной работы № 1 значения натяжения несущего троса при всех трех расчетных режимах: Т_tmin , Т_vmax , Т_г .

- для компенсированной подвески значения

Т_tmin = Т_vmax = Т_г = Т_ном (из табл. 6).

Горизонтальная нагрузка от излома несущего троса на кри­вой будет равна в даН:

а)для режима гололеда с ветром

(42)

б)для режима максимального ветра

(43)

в)для режима минимальной температуры

(44)

В этих формулах:

l - длина пролета, м;

К - радиус кривой, м.

Горизонтальная нагрузка от изменения направления (изло- ма) контактного провода на кривой в даН для всех трех расчетных режимов

(45)

Горизонтальная нагрузка от излома контактного провода на кривой для всех расчетных режимов будет одинакова, так как но­минальное натяжение контактных проводов К обеспечивается компенсаторами - величина постоянная (табл. 7).

Горизонтальная нагрузка от зигзага контактных проводов и несущего троса на кривой.

На кривых участках пути контактная подвеска обычно явля­ется вертикальной хордовой. Зигзаги контактного провода и не­сущего троса на всех опорах одинаковы.

В этих условиях изменение направления (излом) несущего троса и контактного провода зависит только от радиуса кривой и длины пролета и не зависит от наличия зигзага проводов.

Следовательно, горизонтальная нагрузка от зигзага контакт­ах проводов и несущего троса равна нулю.

Прежде чем приступить к расчету изгибающих моментов М₀, удобно итоги расчетов нормативных нагрузок, действующих на опору, свести в таблицу по образцу табл. 22, при этом величины нагрузок округлять до целых чисел.

Таблица 22

Расчетные режимы	Нормативные нагрузки в даН
Gп	Gкн	Pт	Pк	Pоп	Pтиз	Pкиз
Гололед с ветром
Максимальный ветер
Минимальная температура

2.4. Определение изгибающих моментов М₂ относительно условного обреза фундамента. Подбор типов опор для установки на внешней и внутренней стороне кривой заданного радиуса R.

Определение изгибающих моментов М₀ в кНм относительно условного обреза фундамента (основания) опоры производится по формуле:

(46)

Расшифровка всех величин, входящих в формулу М₀ (46), приведена в пояснениях к рис. 14. Сомножитель 10^-2 в формуле

(46) позволяет значения моментов, подсчитанные в даН · м, пере­вести в кНм.

Формула (46) , записанная в общем виде, пригодна для оп­ределения М₀ опоры, установленной как на внешней, так и на внутренней стороне кривой, при любом принятом направлении ветра и при любом расчетном режиме.

От расчетного режима зависят величины нагрузок, входя­щих в формулу (46) (см. табл. 22), а от того, на какой сторон кривой находится опора (см. рис. 15) и какое принято направле­ние ветра, зависят знаки "+" или "-" горизонтальных сил Р.

Рис. 15. Нагрузки на опоры, установленные на кривой

Положительные направления изгибающего момента и на­грузок обычно принимают от опоры к пути, следовательно, перед вертикальными нагрузками от веса подвески G_п и веса консоли G_кx всегда направленными от опоры к пути, во всех случаях бу­дет знак "+".

На рис. 15 показано направление действующих на опоры на­грузок (усилий) от изменения направления (излома) проводов на

кривых участках пути Р^т_из , Р^к_из и принимаемые в расчетах направления усилий от ветра Р_т, Р_к, Р_оп.

Поскольку расчеты М₀, опор рационально выполнить для усло­вий наиболее неблагоприятного сочетания нагрузок на опору, то:

при расчетах М₀ опор на внешней стороне кривой, где на­грузки С_п, G_кн, Р^т_из , Р^к_из направлены от опоры к пути, следует

принять направление ветра тоже к пути;

при расчетах М₀ опор на внутренней стороне кривой, где на­грузки С_п, G_кн направлены к пути, а нагрузки Р^т_из , Р^к_из - от пути

(к полю), и до выполнения расчетов неясно, какое направление ветра окажется более неблагоприятным, расчеты выполняют для обоих возможных направлений ветра.

Из вышеизложенного следует, что определение изгибающих моментов М₀ относительно условного обреза фундамента (основа­ния) опоры рационально выполнить в порядке, изложенном ниже.

Расчет М₀ опоры, устанавливаемой на внешней стороне кри­вой.

Принятое направление ветра - к пути

Формула М₀ приобретает вид:

(47)

По формуле (47) производится расчет Мо для трех расчетных режимов:

а) гололеда с ветром; II

б) максимального ветра;

в) минимальной температуры.

Расчет М₀ опоры, устанавливаемой на внутренней стороне кривой.

а) принятое направление ветра - к пути.

Формула М₀ приобретает вид:

(48)

По формуле (48) выполняется расчет М₀ для трех вышена­званных расчетных режимов;

б) принятое направление ветра - к полю.

Формула при этом приобретает вид:

(49)

По формуле (49) подсчитываются значения М₀ в режиме го­лоледа с ветром и в режиме максимального ветра (расчет М₀ в режиме минимальной температуры повторять не нужно, так как в этом режиме нет ветра).

Примечание. Следует при расчетах М₀ помнить, что значение габарита Г различно для опоры на внешней и на внутренней стороне кривой (см. табл. 16)

2.5. Выбор типа опор.

Выбор типа опор производится по максимальному изги­бающему моменту М_0тах (т.е. для внешней стороны кривой - по наибольшему и трех значений М₀, подсчитанных для трех рас­четных режимов; для внутренней стороны кривой - по наиболь­шему из пяти значений М₀, подсчитанных для трех расчетных ре­жимов и двух принятых направлений ветра).

У выбранной опоры допускаемый нормативный изгибаю­щий момент М₀^Н в кНм должен быть равен или больше макси­мального момента относительно условного обреза фундамента, полученного расчетом:

(50)

В качестве консольных промежуточных опор рекомендуется принимать опоры типа С (СС). Основные данные стоек типа С (СС) длиной 13,6 м, необходимые для выбора опор в контроль­ной работе № 2, приведены в табл. 1 и в пояснениях к ней.

Примеры выбора и маркировки опор:

Пример 1. В результате расчетов получили:

-на внешней стороне кривой М_омах ⁼ 53,4 кНм;

-на внутренней стороне кривой М_омах ⁼ 42,6 к Нм;

-характеристика воздушной газовой среды - среднеагрессив­ная к железобетонным конструкциям;

-заданная минимальная температура t_min = - 45⁰ С.

-контактная сеть переменною тока.

По этим данным выбираем:

-для внешней стороны кривой опор) (стойку) типа С136.6-2 МК;

-дтя внутренней стороны кривой опору (стойку) типа С136.6-1 МК.

Приведенная маркировка опор означает:

С 136.6-2 МК - стойка типа С длиной 13,6 м с толщиной

стенки 60 мм, второй несущей способности (М₀^н =59 кНм,

^> М_омах = 53,4 кНм).

С-136.6-1 МК - такая же стойка, что и С-136.6-2 МК, но

первой несущей способности (М₀^{н =} 44 кНм > М_омах ⁼ 42,6 кНм).

Наличие буквы М в типе стоек обозначает, что эта опора предназначена для использования в районах с расчетной t_min ниже (-40?) ; наличие буквы К означает, что стойка предназначена для использования в районах со среднеагрессивной к железобетонным конструкциям воздушной средой.

Опоры типа С предназначены для участков контактной сети переменного тока.

Пример 2. В результате расчетов получили: ^

- на внешней стороне кривой М_омах= 53,4 кНм;

- на внутренней стороне кривой М_омах = 42,6 кНм.

Заданная минимальная температура t_min = -35⁰

Характеристика воздушной газовой среды - неагрессивная к

железобетонным конструкциям;

Контактная сеть постоянного тока.

По этим данным выбираем:

для внешней стороны кривой - опору (стойку) типа СС 136.6-2;

для внутренней стороны кривой - опору (стойку) типа СС 136.6-1.

Стойки типа СС предназначены для участков постоянного

тока.

3.Третий вопрос контрольной работы является

описательным

Необходимо обратить внимание на то, что вопросы, постав­ленные в табл. 17 задания на контрольную работу, не предпола­гают простого списывания целого раздела из книги.

Самостоятельную работу в этой части контрольной работы следует построить так:

а) переписать в тетрадь поставленный вопрос;

б) внимательно изучить соответствующую тему по учебни­ку, затем перечитать вопрос и набросать себе план ответа, отобрав

из изученного материала все, что относится к поставленному во­просу;

в) дать в тетради четкий ответ на поставленный вопрос;

г) ответ обязательно сопровождать поясняющими схемами, рисунками, графиками, выполненными и, желательно, на милли­метровой бумаге и с помощью чертежных инструментов.

4.Четвертый вопрос задания

Четвертый вопрос задания посвящен требованиям безопа- сности, безусловно важным в работе будущего инженера- электрика. Прежде чем отвечать на вопрос, нужно тщательно проработать «Инструкцию по безопасности для электромонтеров

контактной сети» [6] и разделы, связанные с поставленным вопросом в учебниках [1] и [2].

Литература

1. Горшков Ю.И. Бондарев Н.А., Контактная сеть. М Транспорт 1990
2. Фрайфельд А.В. и др. Устройство, сооружение и эксплуатация контактной сети и воздушных линий М. Транспорт, 1987

3. Фрайфельд А.В. А.В., Брод Г.Н. Проектирование контактной сети М. Транспорт 1991

4. Правила устройства и технической эксплуатации контактной сети контактной сети электрифицированных железных дорог ЦЭ-86. М. Транспорт, 2002

5. Правила безопасности при эксплуатации контактной сети и устройств электроснабжения автоблокировок железных дорог М. Транспорт, 2000

6. Инструкция по безопасности для электромонтеров контактной сети Цэ-761. М. Транспорт, 2000

Таблица 6