Расчет и выбор опор контактной сети

9.1.Составляется схема нагружения опоры (рисунок 9.1)

Рисунок 9.1 Расчётная схема для расчёта и выбора опор.

Таблица 9.1 – Значение линейных нагрузок

№	Виды нагрузок	Размерность	Участок	Значение нагрузок
Гололёд с ветром	Ветер наибольшей интенсивности
	Нагрузка от силы тяжести подвески	даН/м	Станция	2,471	1,732
Перегон	2,145	1,732
Насыпь	2,649	1,732
	Ветровая нагрузка на НТ	даН/м	Станция	0,368	0,601
Перегон	0,487	0,794
Насыпь	0,645	0,938
	Ветровая нагрузка на КП	даН/м	Станция	0,245	0,567
Перегон	0,323	0,75
Насыпь	0,417	0,886
	Нагрузка от силы тяжести ПЭ	даН/м	Станция	0,491	0,145
Перегон	0,491	0,145
Насыпь	0,654	0,145
	Ветровая нагрузка на ПЭ	даН/м	Станция	0,322	0,404
Перегон	0,426	0,534
Насыпь	0,574	0,631
	Нагрузка от силы тяжести консоли	даН	Станция
Перегон
Насыпь
	Нагрузка от силы тяжести кронштейна с изоляторами	даН	Станция
Перегон
Насыпь

Длины пролетов для расчета опор по типу:

Промежуточные опоры:

l_э=64 м – станция;

l_max=66 м – перегон на прямом участке;

l_max=32 м – кривая на перегоне R₁=400 м;

l_max=40 м – кривая на перегоне R₂=800 м;

l_max=42 м – кривая на перегоне R₃=900 м;

l_max=50 м – насыпь на прямом участке;

l_max=35 м – кривая на насыпи R₂=800 м;

l_max=40 м – кривая на насыпи R₃=900 м.

Анкерные опоры:

l_max=70 м – станция;

Переходные опоры:

- станция;

- перегон на прямом участке;

- насыпь на прямом участке;

9.2. Вертикальная нагрузка от силы тяжести подвески в режиме x.

(9.1)

где g_x –нагрузка от силы тяжести подвески, даН/м;

l –длина пролета, равная полусумме длин смежных пролетов, м;

G_И = 15 даН – нагрузка от силы тяжести изоляторов, даН;

G_ф=15 даН – нагрузка от силы тяжести половины фиксаторного узла, даН.

Промежуточные опоры на прямой:

Гололед с ветром:

Станция: G_nгл = 2,471 ∙ 64 + 15 + 15 = 188,144 даН

Перегон: G_nгл = 2,145 ∙ 66 + 15 + 15 = 171,57 даН

Насыпь: G_nгл = 2,649 ∙ 50 + 15 + 15 = 162,45 даН

Ветер наибольшей интенсивности:

Станция: G_вт = 1,732 ∙ 64 + 15 + 15 = 140,848 даН

Перегон: G_вт = 1,732 ∙ 66 + 15 + 15 = 144,312 даН

Насыпь: G_вт = 1,732 ∙ 50 + 15 + 15 = 116,6 даН

Промежуточные опоры на кривой:

Режим гололёда с ветром

На перегоне: R1=400 м: G_nгл = 2,145 ∙ 32 + 15 + 15 = 98,64 даН

R2=800 м: G_nгл = 2,145 ∙ 40 + 15 + 15 = 115,8 даН

R3=900 м: G_nгл = 2,145 ∙ 42 + 15 + 15 = 120,09 даН

На насыпи: R2=800 м: G_nгл = 2,649 ∙ 35 + 15 + 15 = 122,715 даН

R3=900 м: G_nгл = 2,649∙ 40 + 15 + 15 = 135,96 даН

Режим ветра наибольшей интенсивности

На перегоне: R1=400м: G_вт = 1,732 ∙ 32 + 15 + 15 = 85,424 даН

R2=800 м: G_вт = 1,732 ∙ 40 + 15 + 15 = 99,28 даН

R3=900 м: G_вт = 1,732 ∙ 42 + 15 + 15 = 102,744 даН

На насыпи: R2=800 м: G_вт = 1,732 ∙ 35 + 15 + 15 = 90,62 даН

R3=900 м: G_вт = 1,732 ∙ 40 + 15 + 15 = 99,28 даН

Переходные опоры на прямой:

Режим гололёда с ветром

На станции: G_nгл = 2,471 ∙56 + 15 + 15 = 168,376 даН

На перегоне: G_nгл = 2,145 ∙ 58 + 15 + 15 = 154,41 даН

На насыпи: G_nгл = 2,649 ∙ 44 + 15 + 15 = 146,556 даН

Режим ветра наибольшей интенсивности

На станции: G_вт = 1,732 ∙ 56 + 15 + 15 = 126,992 даН

На перегоне: G_вт = 1,732 ∙ 58 + 15 + 15 = 130,456 даН

На насыпи: G_вт = 1,732 ∙ 44 + 15 + 15 = 106,208 даН

Анкерные опоры:

Режим гололёда с ветром

На станции G_nгл = 2,471 ∙ 64 + 15 + 15 = 188,144 даН

Режим ветра наибольшей интенсивности

На станции G_вт = 1,732 ∙ 64 + 15 + 15 = 140,848 даН

9.2. Нагрузка от силы тяжести усиливающего провода

(9.2)

где:

g_прх – нагрузка от силы тяжести проводов линии электроснабжения;

G_и – нагрузка от силы тяжести изоляторов, даН.

Промежуточные опоры на прямой:

Режим гололёда с ветром

На станции: G_nргл = 0,491 ∙ 64 + 15 = 46,424 даН

На перегоне: G_nргл = 0,491 ∙ 66 + 15 = 47,406 даН

На насыпи: G_nргл = 0,654 ∙ 50 + 15 = 47,7 даН

Режим ветра наибольшей интенсивности

На станции: G_nрвт = 0,145 ∙ 64 + 15 = 24,28 даН

На перегоне: G_nрвт = 0,145 ∙ 66 + 15 = 24,57 даН

На насыпи: G_nрвт = 0,145 ∙ 50 + 15 = 22,25 даН

Промежуточные опоры на кривой:

Режим гололёда с ветром

На перегоне: R1=400 м: G_nргл = 0,491 ∙ 32 + 15 = 30,712 даН

R2=800 м: G_nргл = 0,491 ∙ 40 + 15 = 34,64 даН

R3=900 м: G_nргл = 0,491 ∙ 42 + 15 = 35,622 даН

На насыпи: R2=800 м: G_nргл = 0,654 ∙ 35 + 15 = 37,89 даН

R3=900 м: G_nргл = 0,654 ∙ 40 + 15 = 41,16 даН

Режим ветра наибольшей интенсивности

На перегоне: R1=400 м: G_nрвт = 0,145 ∙ 32 + 15 = 19,64 даН

R2=800 м: G_nрвт = 0,145 ∙ 40 + 15 = 20,8 даН

R3=900 м: G_nрвт = 0,145 ∙ 42 + 15 = 21,09 даН

На насыпи: R2=800 м: G_nрвт = 0,145 ∙ 35+ 15 = 20,075даН

R3=900 м: G_nрвт = 0,145 ∙ 40 + 15 = 20,8даН

Переходные опоры на прямой:

Режим гололёда с ветром

На станции: G_nргл = 0,491 ∙56 + 15 = 42,496 даН

На перегоне: G_nргл = 0,491 ∙58 + 15 = 43,478 даН

На насыпи: G_nргл = 0,654 ∙44 + 15 = 43,776 даН

Режим ветра наибольшей интенсивности

На станции: G_nрвт = 0,145 ∙ 56 + 15 = 23,12 даН

На перегоне: G_nрвт = 0,145 ∙ 58 + 15 = 23,41даН

На насыпи: G_nрвт = 0,145 ∙ 44 + 15 = 21,38 даН

Анкерные опоры:

Режим гололёда с ветром

На станции: G_nргл = 0,491 ∙64 + 15 = 46,424 даН

Режим ветра наибольшей интенсивности

На станции: G_nрвт = 0,145 ∙ 64 + 15 = 24,28 даН

9.3. Нагрузка на провода контактной сети от ветра, передающаяся на опорные устройства

, даН (9.3)

где Рⁱ_вx – ветровая нагрузка на i-ый провод, даН/м. Проводами являются – НТ, КП, УП.

Промежуточные опоры на прямой:

Режим гололёда с ветром

На станции: Р^н_вх = 0,368 ∙ 64 = 23,552 даН

Р^к_вх = 0,245 ∙ 64 = 15,68 даН

Р^п_вх = 0,322 ∙ 64 = 20,608 даН

На перегоне: Р^н_вх = 0,487 ∙ 66 = 32,142 даН

Р^к_вх = 0,323 ∙ 66 = 21,318 даН

Р^п_вх = 0,426 ∙ 66 = 28,116 даН

На насыпи: Р^н_вх = 0,645 ∙ 50 = 32,25 даН

Р^к_вх = 0,417 ∙ 50 = 20,85 даН

Р^п_вх = 0,574 ∙ 50 = 28,7 даН

Режим ветра наибольшей интенсивности

На станции: Р^н_вх = 0,601 ∙ 64 = 38,464 даН

Р^к_вх = 0,567 ∙ 64 = 36,288 даН

Р^п_вх = 0,404 ∙ 64 = 25,856 даН

На перегоне: Р^н_вх = 0,794 ∙ 66 = 52,404 даН

Р^к_вх = 0,75 ∙ 66 = 49,5 даН

Р^п_вх = 0,534 ∙ 66 = 35,244 даН

На насыпи: Р^н_вх = 0,938 ∙ 50 = 49,68даН

Р^к_вх = 0,886 ∙ 50 = 44,3 даН

Р^п_вх = 0,631 ∙ 50 = 31,55даН

Промежуточные опоры на кривой:

Режим гололёда с ветром

На перегоне : R1=400 м: Р^н_вх = 0,487 ∙ 32 =15,584 даН

Р^к_вх = 0,323∙ 32 = 10,336даН

Р^п_вх = 0,426 ∙ 32 = 13,632даН

R2=800 м: Р^н_вх = 0,487∙ 40 = 19,48даН

Р^к_вх = 0,323∙ 40 = 12,92даН

Р^п_вх = 0,426 ∙ 40 = 17,04даН

R3=900м: Р^н_вх = 0,487 ∙ 42 = 20,454даН

Р^к_вх = 0,323∙ 42 = 13,566 даН

Р^п_вх = 0,426 ∙ 42 = 17,892даН

На насыпи: R2=800 м: Р^н_вх = 0,645 ∙ 35 = 22,575 даН

Р^к_вх = 0,417 ∙ 35 = 14,595даН

Р^п_вх = 0,574 ∙ 35 = 20,09 даН

R3=900м: Р^н_вх = 0,645 ∙ 40 = 25,8 даН

Р^к_вх = 0,417 ∙ 40 = 16,68 даН

Р^п_вх = 0,574 ∙ 40 = 22,96 даН

Режим ветра наибольшей интенсивности

На перегоне : R1=400 м: Р^н_вх = 0,794 ∙ 32 =25,408 даН

Р^к_вх = 0,75∙ 32 = 24 даН

Р^п_вх = 0,534 ∙ 32 = 17,088 даН

R2=800 м: Р^н_вх = 0,794∙ 40 = 31,76 даН

Р^к_вх = 0,75∙ 40 = 30 даН

Р^п_вх = 0,534 ∙ 40 =21,36 даН

R3=900м: Р^н_вх = 0,734 ∙ 42 = 30,828 даН

Р^к_вх = 0,75∙ 42 = 31,5 даН

Р^п_вх = 0,534 ∙ 42 = 22,428 даН

На насыпи: R2=800 м: Р^н_вх = 0,938 ∙ 35 = 32,83 даН

Р^к_вх = 0,886 ∙ 35 = 31,01 даН

Р^п_вх = 0,631 ∙ 35 = 22,085 даН

R3=900м: Р^н_вх = 0,938 ∙ 40 = 37,52 даН

Р^к_вх = 0,886 ∙ 40 = 35,44 даН

Р^п_вх = 0,631 ∙ 40 = 25,24 даН

Переходные опоры на прямой:

Режим гололёда с ветром

На станции: Р^н_вх = 0,368 ∙ 56 = 20,608 даН

Р^к_вх = 0,245 ∙ 56= 13,72 даН

Р^п_вх = 0,322 ∙ 56= 18,032 даН

На перегоне: Р^н_вх = 0,487 ∙ 58 = 28,246 даН

Р^к_вх = 0,323 ∙ 58= 18,734 даН

Р^п_вх = 0,426 ∙ 58= 24,708 даН

На насыпи: Р^н_вх = 0,645 ∙ 44 = 28,38 даН

Р^к_вх = 0,417 ∙ 44 = 18,348 даН

Р^п_вх = 0,574 ∙ 44 = 25,256 даН

Режим ветра наибольшей интенсивности

На станции: Р^н_вх = 0,601 ∙ 56 = 33,656 даН

Р^к_вх = 0,567 ∙ 56 = 31,752 даН

Р^п_вх = 0,404 ∙ 56 = 22,624 даН

На перегоне: Р^н_вх = 0,794 ∙ 58 = 46,052 даН

Р^к_вх = 0,75 ∙ 58 = 43,5 даН

Р^п_вх = 0,534 ∙ 58 = 30,972 даН

На насыпи: Р^н_вх = 0,938 ∙ 44 = 41,272 даН

Р^к_вх = 0,886 ∙ 44 = 38,984 даН

Р^п_вх = 0,631 ∙ 44 = 27,764 даН

Анкерные опоры:

Режим гололёда с ветром

На станции: Р^н_вх = 0,368 ∙ 64 = 23,552 даН

Р^к_вх = 0,245 ∙ 64 = 15,68 даН

Р^п_вх = 0,322 ∙ 64 = 20,608 даН

Режим ветра наибольшей интенсивности

На станции: Р^н_вх = 0,601 ∙ 64 = 38,464 даН

Р^к_вх = 0,567 ∙ 64 = 36,288 даН

Р^п_вх = 0,404 ∙ 64 = 25,856 даН

9.4. Усилие на опору от изменения направления провода на кривой

, даН (9.4)

где H_xⁱ – натяжение i-го провода в режиме x, даН;

R – радиус кривой, м.

L – участок

Промежуточная опора на кривой:

В режиме гололёда с ветром:

; ; ;

Перегон: R1=400 м:

R2=800 м:

R3=900 м:

насыпь R2=800 м:

R3=900 м:

В режиме ветра наибольшей интенсивности:

; ; ;

Перегон: R1=400 м:

R2=800 м:

R3=900 м:

насыпь R2=800 м:

R3=900 м:

9.5. Усилие на опору, обусловленное изменением направления проводов при их отводах на анкеровку

, даН (9.5)

где Z = Г + 0,5 Г – габарит опоры (расстояние от оси пути до передней грани опоры), м; Б – ширина опоры, м .

где Г=3,3 м; Б=0,432 м.

Переходные опоры на прямой:

Режим гололёда с ветром:

На станции:

На перегоне:

На насыпи:

Режим ветра наибольшей интенсивности:

На станции:

На перегоне:

На насыпи:

9.6. Усилие от зигзага контактных проводов

, даН (9.6)

где:

К – натяжение контактного провода, даН;

а=0.3 – величина зигзага контактного провода, м.

станция:

перегон:

насыпь:

9.7. Нагрузка от ветра на опору

, даН (9. 7)

где С_x= 0,7 – аэродинамический коэффициент, (для железобетонных опор, с.30 [3]);

V_р – расчетная скорость ветра, м/с;

S_оп – площадь поверхности, на которую действует ветер

, м² (9.8)

где:

d=0,29м,

D =0,432 – верхний и нижний диаметры опоры, м;

h=9,6 –высота опоры, м.

Промежуточная опора на прямой:

В режиме гололёда с ветром:

На станции:

На перегоне: даН

На насыпи:

Режим ветра наибольшей интенсивности:

На станции:

На перегоне: даН

На насыпи:

Результаты расчетов сводятся в таблицу 9.1

Таблица 9.1 – Расчетные нагрузки на опоры контактной сети

Назнач-е опоры	Расчетный режим	Участок	Значение нагрузок на опоры, даН
		Gкр	Gпр							Pоп
Промежуточные Опоры на прямой	Гололед с ветром	станция	187,144			46,424	23,552	15,68	20,608	-	18,75	-	23,311
перегон	171,57	47,406	32,142	21,318	28,116	-	18,18	-	30,808
насыпь	162,45	47,7	32,25	20,85	28,7	-		-	36,424
Ветер наибольшей интенсивн.	станция	140,848			24,28	38,464	36,288	25,856	-	18,75	-	93,246
перегон	144,312	24,57	52,404	49,5	35,244	-	18,18	-	123,318
насыпь	116,6	22,25	49,68	44,3	31,55	-		-	145,697
Промежуточные опоры на кривой	Гололед с ветром	перегон R1=400	98,64			30,712	15,584	10,336	13,632				30,808
перегон R2=800	115,8	34,64	19,48	12,92	17,04				30,808
перегон R3=900	120,03	35,622	20,454	13,566	17,892		46,6		30,808
насыпь R2=800	122,715	37,89	22,575	14,595	20,09	78,75	43,75	13,125	36,424
насыпь R3=900	135,96	41,16	28,8	16,68	22,96		44,44	13,33	36,424
Ветер наибольшей интенсивн.	перегон R1=400	85,424			19,64	25,408		17,088				30,808
перегон R2=800	99,28	20,8	31,76		21,36			11,25	30,808
перегон R3=900	102,744	21,09	30,828	31,5	22,428		46,66	10,5	30,808
насыпь R2=800	90,62	20,075	32,83	31,01	22,085	78,75	43,75	9,843	36,424
насыпь R3=900	99,28	20,8	37,52	35,44	25,24		44,44		36,424
Переходные опоры на прямой	Гололед с ветром	станция	168,376			42,496	20,608	13,72	18,032	126,07	126,07	-	23,311
перегон	154,41	43,478	28,246	18,734	24,708	109,11	60,62	-	30,808
насыпь	146,556	43,776	28,38	18,348	25,256	143,83	79,90	-	36,424
Ветер наибольшей интенсивн.	станция	126,992			23,12	33,656	31,732	22,624	79,86	79,86	-	93,246
перегон	130,456	23,41	46,052	43,5	30,972	109,11	60,62	-	123,318
насыпь	106,208	21,38	41,272	38,984	27,764	143,83	79,90	-	145,697
Анкерные опоры на прямой	Гололед с ветром	станция	188,144			46,424	23,552	15,68	20,608	-	18,75	-	23,311
Ветер наибольшей интенсивн.	станция	140,848			24,28	38,464	36,288	25,856	-	18,75	-	23,311

9.9Суммарный изгибающий момент от внешних сил относительно УОФ

(9.9)

где:

z_п – габарит подвески, м;

z_кон – длина плеча нагрузки консоли, 1,8 м;

z_кр – длина плеча нагрузки кронштейна, 1,3 м;

z_пр – длина плеча нагрузки провода (ПЭ), 1,7 м;

h_н, h_к, h_пр – расстояние от условного обреза фундамента (УОФ) до несущего троса, контактного провода и провода линии ПЭ соответственно,

h_н=9 м, h_к=7 м, h_пр=9,7; h_оп = 9,6 м;

n_N – количество подвесок;

n_кон – количество консолей;

n_пр – количество проводов ПЭ;

n_кр – количество кронштейнов;

Рⁱ_вх – нагрузка на провода контактной сети от ветра, предающаяся на опорные устройства, даН;

Рⁱ_из – ветровая нагрузка действующая на опору от изменения направления ветра i(Р_из=Р_анк при отводе провода на анкеровку;

Р_из=Р_кр при изменения направления провода на кривой;

Р_из=Р_з – при изменении направления провода на зигзагах), даН;

Р_оп – нагрузка от ветра на опору, даН.

Промежуточные опоры на прямой:

Гололед с ветром

Станция:

Перегон:

Насыпь:

Ветер наибольшей интенсивности

Станция:

Перегон:

Насыпь:

Промежуточные опоры на кривой (внешняя сторона):

Гололед с ветром:

Перегон:

R1 = 400м

R2 = 800м

R3 = 900м

Насыпь

R2 = 800м

R3 = 900м

Ветер наибольшей интенсивности

Перегон:

R1 = 400м

R2 = 800м

R3 = 900м

Насыпь

R2 = 800м

R3 = 900м

Промежуточные опоры на кривой (внутренняя сторона):

Гололед с ветром:

Перегон:

R1 = 400м

R2 = 800м

R3 = 900м

Насыпь

R2 = 800м

R3 = 900м

Ветер наибольшей интенсивности

Перегон:

R1 = 400м

R2 = 800м

R3 = 900м

Насыпь

R2 = 800м

R3 = 900м

Анкерные опоры на станции:

Гололед с ветром

Ветер наибольшей интенсивности

Переходные опоры на прямой:

Гололед с ветром:

Станция

Перегон

Насыпь

Ветер наибольшей интенсивности:

Станция

Перегон

Насыпь

9.9 Изгибающий момент относительно пяты консоли для переходной опоры в этом режиме:

(9.10)

где h – высота опоры, м;

h_пт – высота пяты консоли, м;

z_п – габарит подвески, м;

z_кон – длина плеча нагрузки консоли, м;

z_кр – длина плеча нагрузки кронштейна, м;

z_пр – длина плеча нагрузки провода (ПЭ), м;

h_н, h_к, h_пр – расстояние от условного обреза фундамента (УОФ) до несущего троса, контактного провода и провода линии ПЭ соответственно, м;

h_оп – расстояние от УОФ до середины опоры, м;

n_N – количество подвесок;

n_кон – количество консолей;

n_пр – количество проводов ПЭ;

n_кр – количество кронштейнов;

Рⁱ_вх – нагрузка на провода контактной сети от ветра, предающаяся на опорные устройства, даН;

Рⁱ_из – ветровая нагрузка действующая на опору от изменения направления ветра i(Р_из=Р_анк при отводе провода на анкеровку;

Р_из=Р_кр при изменения направления провода на кривой;

Р_из=Р_з – при изменении направления провода на зигзагах), даН;

Р_оп – нагрузка от ветра на опору, даН.

Переходные опоры на прямой:

Гололед с ветром:

Станция

Перегон

Насыпь

Ветер наибольшей интенсивности:

Станция

Перегон

Насыпь

Таблица 9.2 – Изгибающий момент

Назначение	Участок	Изгибающий момент, даНм	Тип опоры
опоры	Могл	Мов	Мптгл	Мптв
Промежуточные	станция			-	-	СС136.6-2
опоры на прямой	перегон			-	-	СС136.6-2
	насыпь			-	-	СС108.6-2
Промежуточные	R1=400 м			-	-	СС136.6-2
опоры на кривой	R2=800 м			-	-	СС136.6-2
с внешней стороны	R3=900 м			-	-	СС136.6-2
	насыпь R2=800 м			-	-	СС108.6-2
насыпь R3=900 м			-	-	СС108.6-2
Промежуточные	R1=400 м	-1861	-1989	-	-	СС136.6-2
опоры на кривой	R2=800 м	-1175	-1402	-	-	СС136.6-2
с внутренней стороны	R3=900 м	-1100	-1323	-	-	СС136.6-2
	насыпь R2=800 м	-1084	-1342	-	-	СС108.6-2
насыпь R3= 900м	-1134	-1407	-	-	СС108.6-2
Переходные опоры	станция	-1732	-2130			СС136.6-2
на прямой	перегон	-1596	-2930			СС136.6-2
	насыпь	-2135	-3436			СС108.6-2
Акерная опора на станции	станция			-	-	СС136.6-3

Заключение

Выполняя курсовой проект по проектированию основных узлов и элементов станции и перегона участка магистральной железной дороги, закрепил теоретический материал в рамках изучения дисциплины «Контактные сети и ЛЭП». В ходе проектирования самостоятельно изучил те разделы дисциплины, которые не были даны в процессе изучения теоретического курса. Для этой цели воспользовался рекомендуемой литературой.

Выбор параметров контактной сети имел свои специфические особенности из-за того, что она не имеет резерва, а токосъем должен производиться в любых атмосферных условиях.

В соответствии с заданием выполнил следующее:

1.Определил расчетные нагрузки на провода контактной подвески.

2.Рассчитал допустимые длины пролетов на прямом участке перегона, на кривом участке перегона, на главном пути станции, на насыпи, на боковых путях станции.

3.Составил схему питания и секционирования.

4.Составил план контактной сети станции.

5.Составил план контактной сети перегона.

6.Произвел механический расчёт анкерного участка

полукомпенсирован­ной подвески на главном пути станции.

7.Произвел выбор прохода контактной подвески в искусственных

сооружениях на станции и перегоне.

8.Произвел расчёт и выбрал опоры контактной сети.

9.Произвел выбор поддерживающих конструкций (жестких

поперечин, консолей, фиксаторов).

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Григорьев В.Л. и др. Методические указания по оформлению дипломных проектов.- Самара: СамИИТ, 2001.- 27с.

2. Фрайфельд А.В. Проектирование контактной сети. – М.: Транспорт, 1991. – 335с.

3. Марквардт К.Г. Контактная сеть. – М.: Транспорт, 1994. – 335с.

4. Контактная сеть и воздушные линии. Нормативно – методическая документация по эксплуатации контактной сети и высоковольтным воздушным линиям: Справочник: Департамент электрификации и электроснабжения Министерства путей сообщения Российской Федерации. – М.: Трасиздат, 2001. – 512с.

5. Михеев В.П. Контактные сети и линии электропердачи: Учебник для вузов ж.-д. транспорта. – М.: Маршрут, 2003. – 416с.

6. Устройство и эксплуатация контактной сети и воздушных линий. Пособие по изучению контактной сети и воздушных линий при подготовке и повышении квалификации электромонтеров контактной сети в хозяйстве электроснабжения на железных дорогах Российской Федерации. Департамент электрификации и электроснабжения ОАО «Российские железные дороги».−М., «ТРАНСИЗДАТ», 2004г. – 472с.

ПРИЛОЖЕНИЕ