Температура воздуха внутри помещения

Исходные данные для расчёта.

Для упрощения расчётов принимаем, что рассматриваемое помещение является встроенным. Тогда теплообмен через пол, потолок и внутренние стены можно не учитывать.

1.1. Помещение представляет собой комнату шириной 5,00 м, глубиной 4,00 м и высотой 2,5 м, площадь - 20,0 м², отапливаемый объём – 50,0 м³.

1.2. Наружная стена 4,0м´2,5м, площадь – 10,0 м², трёхслойная: 15 см железобетона, потом 10 см стекловаты и снаружи 12,5 см красного кирпича. Площадь наружной стены за вычетом площади окон A_стен. = 10,0 м² – 4,5 м² = 5,5 м².

1.3.Окна 1,50 м ´ 1,50 м = 2,25 м², с двухкамерным стеклопакетом 4-10-4-10-4 в алюминиевом переплёте, 2 шт.

Площадь двух окон A_окон. = 4,5 м².

1.4.В помещении находится следующее оборудование:

- телевизор Toshiba 32ZP18 с потребляемой мощностью 150 Вт, режим использования – 5 часов в сутки;

1.5. Искусственное освещение осуществляется с помощью 4 светильника (в каждом 4 люминесцентных лампы T8 - OSRAM L 18W/640 мощностью по 18 Вт) в течение всего времени работы.

1.6.В среднем в номере постоянно находится один человек. Поступление тепла от него принимается в количестве 120 Вт для мужчин и 108 Вт для женщин.

1.7. Рабочее время с 9 до 17 часов

Температура воздуха внутри помещения.

Расчетная температура внутреннего воздуха помещения t_внут. – минимальное значение оптимальной температуры в зависимости от типа помещения по ГОСТ 30494-96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях».

Относим нашу комнату к помещениям 2 категории и определяем нормативную t_внут. для нашей комнаты из таблицы 1 (Таблица 2 ГОСТ 30494-96):

Таблица 1

Оптимальные и допустимые нормы температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха в обслуживаемой зоне общественных зданий

Период года	Наименование помещения или категория	Температура воздуха, °С	Относительная влажность, %	Скорость движения воздуха, м/с
оптимальная	допустимая	оптимальная	допустимая, не более	оптимальная, не более	допустимая, не более
Холодный	1 категория	20-22	18-24	45-30		0,2	0,3
2 »	19-21	18-23	45-30		0,2	0,3
За »	20-21	19-23	45-30		0,2	0,3
3б »	14-16	12-17	45-30		0,2	0,3
Зв »	18-20	16-22	45-30		0,2	0,3
4 »	17-19	15-21	45-30		0,2	0,3
Теплый	Помещения с постоянным пребыванием людей	23-25	18-28	60-30		0,3	0,5

Для расчёта отопления принимаем минимальную из оптимальных температур, т.е. t_вн. = 20^оС.

Фактическая t_{вн.факт.} = 24^оС.

1.3.Климатические характеристики региона.

Климатические характеристики Санкт-Петербурга получаем из таблицы 2 (таблица 1 СНиП 23-01-99* «Строительная климатология» ):

Таблица 2

Климатические параметры холодного периода года

Республика, край, область, пункт	Температура воздуха наиболее холодной пятидневки, °С, обеспеченностью 0,92	Температура воздуха, °С, обеспеченностью 0,94	Продолжительность, сут, и средняя температура воздуха, °С, периода со средней суточной температурой воздуха ≤ 8°С	Средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца, %	Средняя скорость ветра, м/с, за период со средней суточной температурой воздуха ≤ 8°С
продолжительность	средняя температура
Санкт-Петербург	-26	-11		-1,8		2,8

Продолжительность отопительного периода z (сут.) – это продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха ≤ 8°С.

Для Санкт-Петербурга z = 220 суток.

Средняя температура наружного воздуха за отопительный период t_{отоп.пер.} - средняя температура воздуха, °С, периода со средней суточной температурой воздуха ≤ 8°С.

Для Санкт-Петербурга t_{отоп.пер.} = -1,8°С.

Суровость отопительного периода определяют градусо-сутки отопительного периода D, °С×сут., D = (t_вн. – t_{отоп.пер.}) z

Для Санкт-Петербурга и нашей комнаты D = (20 – (-1,8)) °С ´ 220 сут. = 4796 °С×сут.

Полная длительность отопительного периода z=220 суток ´24ч/сут. = 5280 ч,

из которых заселенный период составляет: 2860 ч,

незаселенный период : 2420 ч.

1.4. Минимально необходимый воздухообмен.

Ещё одним важнейшим параметром микроклимата является минимально необходимый воздухообмен (поступление свежего наружного воздуха).

Количество приточного воздуха в помещение V_возд. согласно п.Г4 приложения Г СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» при неорганизованном притоке либо нормируемое значение при механической вентиляции, м³/ч, равно для:

а) жилых зданий, предназначенных гражданам с учетом социальной нормы (с расчетной заселенностью квартиры 20 м² общей площади и менее на человека) – 3 (м³/ч)/м² ´ А_{полезн.};

б) других жилых зданий - 0,35×3 (м³/ч)/м² ´ А_{полезн.}, но не менее 30т; где т - расчетное число жителей в здании;

в) общественных и административных зданий принимают условно

для офисов и объектов сервисного обслуживания -

4 (м³/ч)/м² ´ А_{полезн.},

для учреждений здравоохранения и образования -

5 (м³/ч)/м² ´ А_{полезн.}

для спортивных, зрелищных и детских дошкольных учреждений –

6 (м³/ч)/м² ´ А_{полезн.}.

Для нашей комнаты минимально необходимый воздухообмен составит

V_возд.= (3 м³/ч)/м² ´ А_{полезн.} = 3м/ч ´ 20,0м² = 60,0 м³/ч, .

1.5.Теплопотери через окна.

Сопротивление теплопередаче окон и балконных дверей R_окон определяется по таблице 3 (таблица Л.1 приложения Л (справочное) Свода правил СП 23-101-2004):

Таблица 3

Приведенное сопротивление теплопередаче R_o^r ,коэффициент затенения непрозрачными элементами t, коэффициент относительного пропускания солнечной радиации k окон, балконных дверей и фонарей

№ п.п.	Заполнение светового проема	Светопрозрачные конструкции
в деревянных или ПХВ переплетах	в алюминиевых переплетах
Ror, м2×°С/Вт	t	k	Ror, м2×°С/Вт	t	k
	Двойное остекление из обычного стекла в спаренных переплетах	0,40	0,75	0,62	-	0,70	0,62
	Двойное остекление с твердым селективным покрытием в спаренных переплетах	0,55	0,75	0,65	-	0,70	0,65
	Двойное остекление из обычного стекла в раздельных переплетах	0,44	0,65	0,62	0,34	0,60	0,62
	Двойное остекление с твердым селективным покрытием в раздельных переплетах	0,57	0,65	0,60	0,45	0,60	0,60
	Тройное остекление из обычного стекла в раздельно-спаренных переплетах	0,55	0,50	0,70	0,46	0,50	0,70
	Тройное остекление с твердым селективным покрытием в раздельно-спаренных переплетах	0,60	0,50	0,67	0,50	0,50	0,67
	Однокамерный стеклопакет в одинарном переплете из стекла:
	обычного	0,35	0,80	0,76	0,34	0,80	0,76
	с твердым селективным покрытием	0,51	0,80	0,75	0,43	0,80	0,75
	с мягким селективным покрытием	0,56	0,80	0,54	0,47	0,80	0,54
	Двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете из стекла:
	обычного (с межстекольным расстоянием 8 мм)	0,50	0,80	0,74	0,43	0,80	0,74
	обычного (с межстскольным расстоянием 12 мм)	0,54	0,80	0,74	0,45	0,80	0,74
	с твердым селективным покрытием	0,58	0,80	0,68	0,48	0,80	0,68
	с мягким селективным покрытием	0,68	0,80	0,48	0,52	0,80	0,48
	с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном	0,65	0,80	0,68	0,53	0,80	0,68
	Два однокамерных стеклопакета в спаренных переплетах	0,70	0,70	0,59	-	0,70	0,59
	Два однокамерных стеклопакета в раздельных переплетах	0,75	0,60	0,54	-	0,60	0,54
	Чстырехслойное остекление из обычного стекла в двух спаренных переплетах	0,80	0,50	0,59	-	0,50	0,59

В нашей комнате установлены двухкамерные стеклопакеты 4-10-4-10-4 в алюминиевых переплётах, поэтому сопротивление теплопередаче окон равно R_окон = 0,44 (м²´°С)/Вт.

Потери тепла через окна за отопительный период рассчитываются по формуле:

Q_окон = D´A_окон./R_окон

Q_окон=(4796°С сут´24ч/сут´3600c/час´4,5м²)/0,44(м²°С)/Вт=4237 МДж.

1.6.Теплопотери через наружные стены.

Сопротивление теплопередаче наружной стены R_стен определяется расчётом по формуле:

R_стен. = 1/ α_вн + δ₁/ λ₁ + δ₂/ λ₂ + δ₃/ λ₃ +1/α_нар ,

где δ – толщина стены, λ – теплопроводность материала стены,

α_вн. = 8,7 [Вт/(м²´°С)], α_нар. = 23 [Вт/(м²´°С)] - коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхностей стены (приняты постоянными в строительной теплотехнике).

Коэффициент теплопроводности для различных материалов берём из Приложения Д (обязательного) Свода правил СП 23-101-2004:

для железобетона λ_жб = 1,92 [Вт/м´°С],

для кладки из красного кирпича λ_кирп. = 0,70 [Вт/м´°С],

для сосны и ели поперёк волокон λ_сосн. = 0,14 [Вт/м´°С],

для плит из стекловолокна «URSA» λ_URSA= 0,05 [Вт/м´°С],

для воздуха λ_возд. = 0,026 [Вт/м´°С].

R_стен. = (1/8,7+0,15/1,92+0,10/0,05+0,125/0,70+1/23) [м²´°С/Вт]=(0,115+0,078+2,00+0,179+0,043) [м²´°С/ Вт] = 2,42 [м²´°С/ Вт].

Потери тепла через наружные стены за отопительный период равны:

Q_стен = D´A_стен./ R_стен = 4796°Ссут´24ч/сут´3600c/час´5,5м²)/2,42(м²´°С/Вт) = 942 МДж.

1.7.Затраты тепла на нагрев приточного воздуха.

Потери тепла на нагрев приточного воздуха за отопительный период равны

Q_{прит.возд} = с_возд.´r_возд.´V_возд.´D

где с _возд. - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг×°С);

r_возд - средняя плотность приточного воздуха за отопительный период, кг/м³

Плотность сухого воздуха при нормальном атмосферном давлении:

r_возд. = 101325 Па´29 кг/кмоль/[8314 Дж/(кмоль*°С) ´Т(К)] = 353/Т (кг*°С/м³)

В нашем случае r_возд.=353/(273+t_{отоп.пер.}) = 353/(273+(-1,8))кг/м³= 1,30 [кг/м³]

Q_возд. = 1 кДж/(кг°С) ´1,30 кг/м³´60,0 м³/ч´ 4796 °С×сут ´ 24 ч/сут = 8978 МДж.

Суммарные потери тепла за отопительный период равны: Q_потерь=Q_окна+Q_стены+Q_возд.=(4237+942+8978) МДж=14157 МДж.

1.8.Поступление тепла от оборудования, от людей и от освещения.

Мощность теплопоступлений от оборудования, от людей и от освещения равна:

от оборудования q_обор.= (1´150) Вт = 150 Вт;

от людей q_люд.= (1´120) Вт = 120 Вт;

от освещения q_осв.= 4´4´18 Вт = 288 Вт.

Суммарная мощность тепловыделений в комнате q_быт.= q_обор.+q_люд.+q_осв..= (150 + 120 + 288) Вт= 458 Вт.

Поступление тепла в комнате за отопительный период составит:

Q_быт.=(q_обор.+q_люд.+q_осв.)´z_раб.=458Вт´2860час´3600c/час=4715 МДж.

1.9.Потребность в тепловой энергии на отопление помещения.

Потребность в тепловой энергии на отопление помещения за отопительный период определяется по формуле

Q_отопл. = Q_окна + Q_стены + Q_{прит.возд} - (Q_быт. + Q_солн.) ´ v, [МДж],

где Q_солн. - теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации, для Санкт-Петербурга из-за малого количества солнечных дней в течение отопительного периода не учитываются;

v - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций; рекомендуемое значение v=0,8.

Потребность в тепловой энергии на отопление комнаты за отопительный период:

Q_отопл. = Q_окна + Q_стены + Q_возд. - Q_быт.´v = = (4237+942+8978 – 4715)´0,8) МДж = 7554 МДж.

1.10.Фактический удельный расход тепловой энергии на отопление

Фактический удельный расход тепловой энергии на отопление помещения за отопительный период q_{отоп.пер}, кДж/(м³´°С´сут), следует определять по формуле

q_{отоп.пер} = Q_отопл./(V_отапл. ´ D).

q_{отоп.пер.} = 7554 МДж/ (50,0 м³´4796 °С´сут) = 31,5 кДж/(м³´°С´сут).

1.11.Нормируемый удельный расход тепла на отопление

Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление помещения берётся из таблиц 4 и 5 (таблицы 8 и 9 СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий»)

Таблица 4

Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление q_{норм.отоп}. жилых домов одноквартирных отдельно стоящих и блокированных, кДж/(м²×°С×сут)

Отапливаемая площадь домов, м2	С числом этажей
60 и менее		-	-	-
			-	-
				-
	-
	-
1000 и более	-
Примечание - При промежуточных значениях отапливаемой площади дома в интервале 60 - 1000 м2 значения qнорм.отоп. должны определяться по линейной интерполяции.

Таблица 5

Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление зданий q_{норм.отоп.}, кДж/(м²×°С×сут) или [кДж/(м³×°С×сут)]

Типы зданий	Этажность зданий
			4, 5	6, 7	8, 9	10, 11	12 и выше
1 Жилые, гостиницы, общежития	По таблице 8	85 [31] для 4-этажных одноквартирных домов – по таблице 8	80 [29]	76 [27,5]	72 [26]	70 [25]
2 Общественные, кроме перечисленных в поз.3,4 и 5	[42]	[38]	[36]	[32]	[31]	[29,5]	[28]	-
3 Поликлиники и лечебные учреждения, дома-интернаты	[34]	[33]	[32]	[31]	[30]	[29]	[28]	-
4 Дошкольные учреждения			[45]	-	-	-	-	-
5 Сервисного обслуживания	[23]	[22]	[21]	[20]	[20]	-	-	-
6 Административного назначения (офисы)	[36]	[34]	[33]	[27]	[24]	[22]	[20]	[20]
Примечание - Для регионов, имеющих значение Dd = 8000 °С×сут и более, нормируемые qнорм.отоп. следует снизить на 5 %.

Для нашей комнаты q_{норм.отоп.}= 31 кДж/(м³×°С×сут).

1.12.Класс энергетической эффективности

Энергетическую эффективность жилых и общественных зданий следует устанавливать в соответствии с классификацией по таблице 6 (таблица 3 СНиП 23-02-2003).

Таблица 6

Таблица 3 - Классы энергетической эффективности зданий

Обозначение класса	Наименование класса энергетической эффективности	Величина отклонения расчетного (фактического) значения удельного расхода тепловой энергии на отопление здания qфакт от нормативного, %	Рекомендуемые мероприятия органами администрации субъектов РФ
Для новых и реконструированных зданий
А	Очень высокий	Менее минус 51	Экономическое стимулирование
В	Высокий	От минус 10 до минус 50	То же
С	Нормальный	От плюс 5 до минус 9	-
Для существующих зданий
D	Низкий	От плюс 6 до плюс 75	Желательна реконструкция здания
Е	Очень низкий	Более 76	Необходимо утепление здания в ближайшей перспективе

Для комнаты: q_факт./q_{норм.отоп.}= 31,5/31 = 1,02, т.е. больше норматива на 2%.

Класс энергетической эффективности помещения нормальный.

Полученные данные сведены в энергетический паспорт помещения.

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ПАСПОРТ ПОМЕЩЕНИЯ
Общая информация
Дата заполнения (число, м-ц, год)
Адрес здания Санкт-Петербург,
Разработчик проекта
Расчетные условия
№ п/п	Наименование расчетных параметров	Обозначение параметра	Единица измерения	Расчетное значение
	Расчетная температура внутреннего воздуха помещения	tвн.	°С
	Расчетная температура наружного воздуха	tрасч	°С	-26
	Продолжительность отопительного периода	z	сут
	Средняя температура наружного воздуха за отопительный период	tотоп.пер.	°С	-1,8
	Градусо-сутки отопительного периода	D	°С´сут
Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания
	Назначение	Офисное помещение
	Размещение в застройке	Первый этаж двухэтажного здания

Геометрические и теплоэнергетические показатели

№ п/п	Показатель	Обозначение показателя	Единица измерения	Фактическое значение показателя
	Общая площадь окон и балконных дверей	Aокон	м2	4,5
	Общая площадь наружных стен	Aстен	м2	5,5
	Общая площадь наружных ограждающих конструкций помещения	Aнаруж.	м2	10,0
	Полезная площадь	Аполезн.	м2	20,0
	Отапливаемый объем	Vотапл.	м3	50,0
	Коэффициент остекленности фасада помещения f=Aокон/Aнаруж.	f	-	0,25
	Показатель компактности помещения kкомпакт=Aнаруж./ Vотапл.	kкомпакт	1/м	0,21
	Сопротивление теплопередаче окон и балконных дверей	Rокон	м2оС/Вт	0,44
	Сопротивление теплопередаче стен	Rстен	м2оС/Вт	2,42
	Количество приточного воздуха в помещение	Vвозд.	м3/ч	60,0
	Потери тепла через окна за отопительный период	Qокна.	МДж
	Потери тепла через наружные стены за отопительный период	Qстены.	МДж
	Потери тепла на нагрев приточного воздуха за отопительн. период	Qвозд	МДж
	Тепловыделения в помещении от оборудования	qобор.	Вт
	Тепловыделения в помещении от людей	qлюд.	Вт
	Тепловыделения в помещении от освещения	qосвещ.	Вт
	Бытовые теплопоступления в помещение за отопительный период	Qбыт.	МДж
	Теплопоступления в помещение от солнечной радиации за отопительный период	Qсолн.	МДж
	Потребность в тепловой энергии на отопление помещения за отопительный период	Qотопл.	МДж

Комплексные показатели

	Фактический удельный расход тепловой энергии на отопление помещения	qфакт	кДж/м3*0С*сут	31,5
	Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление помещения	qнорм.	кДж/м3*0С*сут
	Величина отклонения фактического значения удельного расхода тепла на отопление здания от нормативного	qфакт/qнорм	%	+2
	Класс энергетической эффективности помещения	нормальный

2.ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИЕ МЕРОПРИЯТИЯ

2.1 Потенциал энергосбережения при снижении перетопов.

Практика показывает, что в наших помещениях температура составляет (23-24)°С, в то время как оптимальной является (19-21)°С.

Рассчитаем, на сколько потери тепла при 23°С больше, чем при 19°С, и определим экономический эффект от снижения перетопа на 4°С.

Имеем Q_окон = D´A_окон./R_окон, Q_стен = D´A_стен./ R_стен, Q_возд = с_возд.´r_возд.´V_возд´D. Тогда

Q_{потерь23} = Q_окна + Q_стены + Q_возд. = D₂₃´(A_окон./R_окон + A_стен./ R_стен + с_возд.´r_возд.´V_возд)

Q_{потерь19} = Q_окна + Q_стены + Q_возд. = D₁₉´(A_окон./R_окон + A_стен./ R_стен + с_возд.´r_возд.´V_возд)

где D₂₃= (23 – (-1,8)) °С ´ 220 сут.,

D₁₉= (19 – (-1,8)) °С ´ 220 сут.

Поделив первое уравнение на второе, получим:

Q_{потерь23} / Q_{потерь19} = D₂₃/ D₁₉ = (23 – (-1,8)) °С/(19 – (-1,8)) °С =24,8/20,8=1,19

Видим, что потери тепла при 23°С на 19% больше, чем при 19°С.

Q_{потерь23}=(23–(-1,8))°С ´220сут ´24ч/сут´3600c/ч´[4,5м²/0,44 (м²°С)/Вт + 5,5м²/2,42м²´°С/Вт+((1кДж/(кг´°С)´1,30кг/м³´60,0м³/ч /3600c/ч)*100)]=24,8°С ´19,008´10⁶с´ [10,2+2,3+2,81] Дж/°С´с = 471,4°С´с ´15,3 МДж/°С´с =7212 МДж.

Q_{потерь19}= (19–(-1,8))°С´220сут´24ч/сут´3600c/ч´[4,5м²/0,44(м²°С)/Вт + +5,5м²/2,42м²´°С/Вт+((1кДж/(кг´°С)´1,30кг/м³´60,0м³/ч /3600c/ч)*100)] = =20,8°С ´19,008´10⁶с´ [10,2+2,3+2,80] Дж/°С´с = 395, 4 °С´с ´15,3 МДж/°С´с =6050МДж.

Снижение потерь в натуральном выражении составляет Q_{потерь23} - Q_{потерь19}=(7212 – 6050 )МДж=1162 МДж´0,25руб/МДж=290,5 руб.

2.2 Потенциал энергосбережения при снижении температуры и воздухообмена в нерабочее время.

Согласно п.5.1 СНиП 41-01-2003 температура воздуха в помещении в то время, когда помещение не используется (во время когда номер не заселен) может быть снижена до 12°С, т.е. на (19 – 12) = 7°С.

Процент заселенности номера составляет 54%.

Потери тепла через окна и через стены в незаселенное время снизятся на:

ΔQ_окон = D₁₉´A_окон./R_окон – D₁₂´A_окон./R_окон = (D₁₉- D₁₂)´A_окон./R_окон =7°С´z_нераб ´A_окон./R_окон

ΔQ_окна = (7 °С´2420 ч´3600c/час´4,5 м²)/0,44 м²´°С/Вт = 274 МДж.

ΔQ_стены= (7 °С´2420 ч´3600c/час´5,5 м²)/2,42 м²´°С/Вт = 335 МДж.

Потери тепла на нагрев приточного воздуха в нерабочее время в базовом варианте составляют:

Q_возд. = с_возд.´r_возд.´V_возд.´(t_вн. – t_{отоп.пер.}) z_нераб = 1кДж/(кг´°С)´1,30кг/ м³´60,0 м³/ч´(20–(-1,8))°С´2420ч = 1415 МДж.

Во время, когда помещение не используется, норму воздухообмена можно уменьшить в жилой зоне - до 0,21/ч, что составит для нашей комнаты

V_возд.0,2 = 0,21/ч ´ 50,0 м³ = 10,0 м³/ч,

Тогда при одновременном снижение температуры и воздухообмена в нерабочее время потери тепла на нагрев приточного воздуха составят:

Q_возд.0,2= с_возд.´r_возд.´V_возд.0,2´_.´(t_вн. – t_{отоп.пер.}) z_нераб = 1кДж/(кг^.°С)´1,30 кг/м³´10,0 м³/ч´(12–(-1,8))°С´2420ч = 434 МДж.

Экономия составит: ΔQ_возд.0,2 = (1415 – 434) МДж = 981 МДж.

Суммарная экономия по всем трём составляющим составит: ΔQ_сумм. = (274 + 335 + 981) МДж = 1590 МДж.

При тарифе на тепло в Санкт-Петербурге в 2011 году в 1050 руб/Гкал = 0,25 руб/МДж экономия может составить:

1590 МДж ´ 0,25 руб/Мдж = 397,5 руб.

2.3. Регенерация тепла отработанного воздуха.

Другим энергосберегающим мероприятием может быть регенерация тепла отработанного воздуха. Ведь из энергетического паспорта видно, что потери тепла на нагрев приточного воздуха достигают 68% от всех потерь тепла в комнатах 1 и 2. Для наших условий наиболее эффективным может быть использование приборов УВРК-50.

Применение регенераторов УВРК–50 с КПД 90% снизит расход тепла на нагрев приточного воздуха в десять раз. Экономия составит 90% от расхода тепла на нагрев приточного воздуха.

Для нашей комнаты это:

ΔQ_реген.= Q_возд.´0,9=14157 МДж´0,9=12742 МДж ´ 0,25 руб/Мдж = 3185,5 руб..

2.4.Потенциал энергосбережения при одновременном выполнении всех трёх мероприятий.

Эффект от одновременного осуществления всех трёх мероприятий удобно рассчитывать раздельно для рабочего и нерабочего времени.

В заселенное время t_вн. =20°С, V_возд.= 60,0 м³/ч, z_раб.=2860 ч.

Q_{потерьРаб}= Q_окнаР+Q_стеныР+Q_возд.Р=(t_вн. – t_{отоп.пер.}) z_раб´ (A_окон./R_окон +A_стен./R_стен+ +с_возд. ´r_возд.´V_возд)

Q_{потерьРаб}= (20–(-1,8))°С´2860ч´3600c/ч´39,82=8938МДж.

В незаселенное время t_вн. =12°С, V_возд.= V_возд.0,2 = 0,2 1/ч´50,0м³=10,0 м³/ч, z_нераб.= 2420ч.

Q_{потерьНераб}= Q_окнаН+Q_стеныН+Q_возд.Н=(t_вн. – t_{отоп.пер.}) z_нераб´(A_окон./R_окон+ +A_стен./R_стен+с_возд.´r_возд.´V_возд.0,2)

Q_{потерьНераб}= (12–(-1,8))°С´2420ч´3600c/ч´[4,5м²/0,44(м²°С)/Вт+ +5,5м²/2,42м²´°С/Вт+1кДж/(кг´°С)´1,30кг/м³´10,0м³/3600c]=

=13,8°С´8,712´10⁶с´[10,2+2,27+4,68] Дж/°С´с = 120,2°С´с ´17,15 МДж/°С´с = 2061 МДж.

Суммарные потери составит: Q_{потерьСумм.}= Q_{потерьРаб}+Q_{потерьНераб}= 8938МДж + 2061 МДж = 10999 МДж

Экономия по сравнению с базовым вариантом составит:

ΔQ_сумм = Q_{потерь23}– Q_{потерьСумм.} = 19139 МДж - 10999 МДж = 8140 МДж ´ ´0,25руб/МДж =2035 руб.

Итак, потенциал энергосбережения при одновременном выполнении всех трёх мероприятий составляет 8140 МДж или 2035руб.

Список литературы

1. Закон РФ «Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности» от 23.11.2009 г. №261-ФЗ.

2. ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. - М.: Госстрой России, ГУП ЦПП, 1999.

3. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология / Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 2003.

4. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой России, 2004. (Взамен СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция, кондиционирование. - М.: Стройиздат, 2000.)

5. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий / Госстрой России. - М.: ФГУП ЦПП, 2004.

6. СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий / Госстрой России. - М.: ФГУП ЦПП, 2004.

7. АВОК Стандарт-1-2004. Здания жилые и общественные. Нормы воздухообмена. - М.: АВОК-ПРЕСС, 2004.

8. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование./Под ред.проф.Б.М.Хрусталёва.-М.:Изд-во АСВ, 2007.-784 с., 183 ил.