Кран дөңгелегінің нормативтік әсері

Кран жүгінің көлденең рамаға әсер етуі және жүккөтергіштігі 32т кран арбасының дөңгелектерінің орналасуы мен бір кранның ұстынға әсер етуі және кран жүгін анықтау үшін тұрғызылған әсер сызығы 5-суретте көрсетілген.

5-сурет-Кран жүгінің көлденең рамаға әсер етуі. Жүккөтергіштігі 32т кран арбасының дөңгелектерінің орналасуы мен бір кранның ұстынға әсер етуі және кран жүгін анықтау үшін тұрғызылған әсер сызығы.

D_max = y + G_kq+ g_T b_T B , (16)

мұндағы = 1,1 ; = 1,2 ; = 1,3 – кранның сенімділік коэффициенті;

γ_i=0,85 -жеңіл және орта кран режимі үшін қабылданған коэффициент;

); =280kH – дөңгелектің тік мөлшерлік қысымы ([7]3-қос.,3.3-кесте), ) = 546кН;

=0,4·6 = 36кН -кранасты арқалықтың салмағы;

кН/м²

-тежеуалаңшаның ені.

Сонда

Кран дөңгелегінің аз әсері:

, (17)

G_к = m_к = 402кН– кранның арбасымен салмағы ([7]3-қос., 3.3-кесте);

n₀ – кранның бір жағындағы дөңгелек саны.

Сонда

және -нен түйіле түскен иілу моменті келесі жолмен анықталады:

e_k=0,5·h_m=0,5·1=0,5м

Көпірлі кранның көлденең әсері

Көпірлі кранның бір дөңгелегіне тежелгенде әсер ететін күштің мөлшерлік мәні:

, (18)

Мұндағы: =m_a=8,7·9,8=85,26кН-кран арбасының салмағы ([7]3-қос., 3.3-кесте);

Сонда

Кранның көлденең ісер ететін күшінің есептік мәні:

, (19)

сонда T=1,4·0,85·0,95·9,48·1,95=20,89кН

Жел әсері

Құрылыс салынатын орнына байланысты жел арыны қабылданады.

Желдің бірқалыпты таралған есептік жүктемесі:

ω ₌ω₀ ·B , (20)

мұндағы: ω₀-желдің нормативтік мәні, Атырау III аймақ болғандықтан

ω₀=0,38 кН/м²

- жел жүктемесі бойынша сенімділік коэффициенті, =1,4;

с- аэродинамикалық коэффициенттер(әдеттегі үймереттердің жел жағындағы тік беттері үшін с₁=0,8, ал желден таса жағы үшін с₂=0,6)

В-рамалар адымы (немесе есептік блоктың ені).

Актив қысымнан : ω₌ ω₀ ·B=0,38·1,4·0,8·6=4,032кН/м²

Актив қысымнан : ω^'=ω₀ ·B=0,38·1,4·0,6·6=3,024кН/м²

Сонда желдің активтік қысымынан ω=1,032кН/м²және желдің пассив қысымынан ω^'=3,024 кН/м²(с₂=0,6) тең.

Желдің әсерін балама жүктемемен ауыстырады:

, (21)

мұндағы - С-аймағы үшін биіктікке (Н₀ ) байланысты қабылданатын коэффициент (П4.6 кесте бойынша )

Сонда желдің активтік қысымынан = 1,66кН/м² және желдің соруынан = ·ω^`=1,24кН/м²тең болады.

Ригель деңгейіндегі шоғырланған есептік жел күші:

, (22)

мұндағы -С-аймағы үшін биіктікке (Н₀ ) байланысты қабылданатын коэффициент (П4.6a. кесте бойынша );

- С-аймағы үшін биіктікке (Н₀ ) байланысты қабылданатын коэффициент (П4.6a. кесте бойынша );

Н_ғим=Н₀+h_f+h_{жабын ,} Н_ғим=13,2+2,2+0,3=15,7м.

Сонда желдің активтік қысымынан және желдің соруынан W^'=13,98кН.

Көлденең рама элементтерінде пайда болатын ішкі күштерді табу

Тұрақты жүк әсері

6-сурет-Көлденең раманың есептік сұлбасы

М₁=А·е₁ =81,43·0,15= 15,27 кН және М₂=А·е₂ =101,79·0,275= 28 кН

мұндағы А – қадалған тұраұты жүктеме, кН

е - тұрақты жүктеме әсер ететін эксцентриситет яғни е₁ = = = 150мм және е₂ = = 275мм.

λ = 0, α = = = 0,28, μ = - 1 = 6 - 1 = 5. Осыдан С=1+α³ μ =1,1

R_b1= -( )[(1-λ)² +μ(α²-λ²)]= -( [(1-0)² +5(0,28²-0²)]= -2,1кН.

λ=α,

R_b2= ( ) (1-λ²) = -( )(1-0,28²) =-2,55kH

Қимадағы моменттер эпюрасының есебі

М _І-І =15,27кНм

М_ІІ-ІІ =М₁+ (R_b1+R_b2) H_ж =12,1 + (-2,1-2,55)·3,92=-2,96кНм

М_{ІІІ-ІІІ} = М_ІІ-ІІ+ М₂= -2,96 + 28=25,04кНм

M_IV-IV = М₁ + М₂ + (R_b1+R_b2)·H= 15,27 + 28 + (-2,1 - 2,55)·13,8=-20,9кНм

Қимадағы бойлық күштер эпюрасының есебі

N_I-I =A=101,79kH

N_II-II=A+ G_ұ.ж =101,79+10,05=111,84кН

G _ұ.ж =γ_f ·γ_c ·0,2·0,4·L·B=1,05·0,95·0,2·0,4·30·6=10,055 kH

N_III-III = N_II-II =111,84kH

N_IV-IV = N_II-II +G_ұ.т. =121,89кН

G_ұ.т. = γ_f ·γ_c·0,8·0,4·L·B=1,05·0,95·0,8·0,4·30·6=57,45кН

Қимадағы көлденең күштер эпюрасының есебі

Q_I-I = Q_II-II =Q_III-III =Q_IV-IV= (R_b1+R_b2) =-4,65кН

Тұрақты жүктен көлденең рамада пайда болған ішкі күштер эпюралары 7-суретте келтірілген.

7-сурет- Тұрақты жүктен көлденең рамада пайда болатын ішкі күштер