E) состав дистиллята равен составу азеотропа

1407) При перегонке металлического расплава, по составу соответствующего азеотропу. кубовый остаток обогащён:

E) состав дистиллята равен составу азеотропа

1408) При перегонке металлического расплава, по составу соответствующего азеотропу. кубовый остаток обеднён:

E) состав дистиллята равен составу азеотропа

1409) При перегонке металлического расплава, по составу соответствующего азеотропу. дистиллят обеднён:

C) состав дистиллята равен составу азеотропа

1410) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd cоставы равновесных фаз по кадмию: в жидкой – 18 %, в паре - 37% по массе, что соответствует составу перегоняемого расплава (по кадмию, % по массе):

E) 24,0

1411) При перегонке расплава KCl – LiCl cоставы равновесных фаз по хлориду лития в жидкой фазе -23%, в паре - 38% по массе. Таким образом, при перегонке расплава, содержащего 12% LiCl, состав паровой фазы составит (% по массе LiCl):

C) 12,0

1412) При перегонке расплава KCl – LiCl cоставы равновесных фаз по хлориду лития в жидкой фазе - 12%, в паре - 16% по массе. Таким образом, при перегонке расплава, содержащего 25% LiCl, состав жидкой фазы составит (% по массе LiCl):

D) 25,0

1413) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd составы равновесных фаз по кадмию: в жидкой - 23%, в паре - 39% по массе; состав жидкой фазы (по кадмию, % по массе) при перегонке расплава, содержащего 18 % Cd при той же температуре:

D) жидкая фаза отсутствует

1414) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd cоставы равновесных фаз по кадмию: в жидкой - 45%, в паре - 51% по массе; состав жидкой фазы (по кадмию, % по массе) при перегонке расплава, содержащего 55 % Cd при той же температуре:

D) жидкая фаза отсутствует E) 55,0(то что отмечено я считаю правильным, но в ответах стоит буква Е)

1415) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd cоставы равновесных фаз по кадмию: в жидкой - 45%, в паре - 51% по массе; состав паровой фазы (по кадмию, % по массе) при перегонке расплава, содержащего 55 % Cd при той же температуре:

D) паровая фаза отсутствует E) 55,0(то что отмечено я считаю правильным, но в ответах стоит буква D)

1416) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd cоставы равновесных фаз по кадмию: в жидкой - 23%, в паре - 39% по массе; состав паровой фазы (по кадмию, % по массе) при перегонке расплава, содержащего 14 % Cd при той же температуре:

C) 14,0 D) паровая фаза отсутствует(то что отмечено я считаю правильным, но в ответах стоит буква С)

1417) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd cоставы равновесных фаз по кадмию: в жидкой - 25%, в паре - 31% по массе; состав жидкой фазы (по кадмию, % по массе) при перегонке расплава, содержащего 28 % Cd при той же температуре:

E) 25,0

1418) При условии соотношения электродных потенциалов φZn < φCu цементация меди из растворов сульфата цинка порошком цинка:

A) возможна

1419) При условии соотношения электродных потенциалов φZn < φCu цементация олова из растворов сульфата цинка порошком цинка:

A) возможна

1420) При условии соотношения электродных потенциалов φZn < φPb цементация свинца из растворов сульфата цинка порошком цинка:

A) возможна

1501) При разделении металлов ликвацией в системе Sn – Sb при температуре фиг.точки ( f ) число равновесных фаз:

C) три

1502) При разделении компонентов ликвацией в системе NaF – AlF3 при температуре фиг.точки ( O ) число равновесных фаз:

C) три

1503) При разделении компонентов ликвацией в системе MgSO4 – Na2SO4 при температуре фиг.точки (O) число равновесных фаз:

C) три

1504) При разделении металлов ликвацией в системе Ca - Zn при температуре фиг.точки ( К ) число равновесных фаз:

A) три

1505) При разделении металлов ликвацией в системе Ca - Zn при температуре фиг.точки (К) одна из твёрдых фаз представлена компонентом:

A) Ca2Zn3

1506) При разделении металлов ликвацией в системе Pb - Zn при температуре фиг.точки ( O) твёрдая фаза представлена компонентом:

A) Zn

1507) При разделении металлов ликвацией в системе Pb - Zn при температуре фиг.точки ( O) число равновесных фаз:

A) три

1508) При разделении металлов ликвацией в системе Cu - Pb при температуре фиг.точки ( O) число равновесных жидких фаз:

E) две

1509) При разделении металлов ликвацией в системе Fe - Sn при температуре фиг.точки (K) число равновесных твёрдых фаз:

E) две

1510) При разделении металлов ликвацией в системе Fe - Sn при температуре фиг.точки (K) твёрдая фаза представлена компонентом:

B) FeSn2

1511) При разделении металлов ликвацией в системе Li - Sn при температуре фиг.точки (O) твёрдая фаза представлена компонентом:

D) Li3Sn2

1512) При разделении металлов ликвацией в системе Li - Sn при температуре фиг.точки (К) число твёрдых равновесных фаз:

B) две

1513) При разделении металлов ликвацией в системе Fe - Zn при температуре фиг.точки (O) число твёрдых равновесных фаз:

B) две

1514) При разделении металлов ликвацией в системе Sn - Zn при температуре фиг.точки (O) число твёрдых равновесных фаз:

B) две

1515) При разделении металлов ликвацией в системе Li - Mg при температуре фиг.точки (O) число твёрдых равновесных фаз:

E) одна

1516) При разделении металлов ликвацией в системе Fe - Zr при температуре фиг.точки (O) число твёрдых равновесных фаз:

B) две

1517) При рафинировании железа ликвацией в системе Fe - P при температуре фиг.точки (f) число твёрдых равновесных фаз:

B) две

1518) При рафинировании кадмия от ртути ликвацией в системе Cd - Hg при температуре фиг.точки (O) число твёрдых равновесных фаз:

C) две

1519) При рафинировании железа от сурьмы ликвацией в системе Fe - Sb при температуре фиг.точки (O) число равновесных фаз:

A) три

1520) При разделении свинца и магния ликвацией в системе Pb - Mg при температуре фиг.точки (O) число равновесных фаз:

A) три

1601) Состав жидкой фазы системы кальций - цинк при температуре фиг.точки (К), % по массе кальция:

D) 17

1602) Выход жидкой фазы системы кальций - цинк при приближении к температуре фиг.точки (К) при кристаллизации, % по массе на 100 кг сплава:

E) 75

1603) Состав свинцовой жидкой фазы системы свинец - цинк при температуре фиг.точки (О), % по массе свинца:

E) 98

1604) Выход свинцовой жидкой фазы системы свинец - цинк при приближении к температуре фиг.точки (О) при охлаждении, % по массе на 100 кг сплава (»):

D) 60

1605) Состав цинковой жидкой фазы системы свинец - цинк при температуре фиг.точки (О), % по массе свинца:

A) 0,5

1606) Выход цинковой жидкой фазы системы свинец - цинк при приближении к температуре фиг.точки (О) при охлаждении, % по массе на 100 кг сплава (»):

B) 40

1607) Состав жидкой фазы системы кальций - висмут при температуре фиг. точки (О) при кристаллизации, % по молям висмута (»):

D) 83

1608) Выход свинцовой жидкой фазы системы медь-свинец при приближении к температуре фиг.точки (О) при кристаллизации, % по молям на 100 молей сплава:

C) 70

1609) Состав медной жидкой фазы системы медь-свинец при температуре фиг.точки (О), % по молям свинца:

B) 14,7

1610) Выход медной жидкой фазы системы медь-свинец при приближении к температуре фиг.точки (О) при охлаждении, % по молям на 100 молей сплава:

A) 30

1611) Состав жидкой фазы системы железо-олово при температуре фиг.точки (К), % по массе железа:

A) 1,0

1612) Выход жидкой фазы системы железо-олово при приближении к температуре фиг.точки (К) при кристаллизации, % по массе на 100 кг сплава (»):

B) 20

1613) Состав жидкой фазы системы свинец-олово при температуре фиг.точки (О), % по массе олова:

B) 64,9

1614) Выход жидкой фазы системы олово-свинец при приближении к температуре фиг.точки (О) рис.5 при кристаллизации, % по массе на 100 кг сплава:

D) 50

1615) Состав жидкой фазы системы алюминий-кремний при температуре фиг.точки (0), % по массе кремния:

B) 11,7

1616) Выход жидкой фазы системы натрий-висмут при приближении к температуре фиг.точки (О) при кристаллизации, % по массе на 100 кг сплава(»):

E) 90

1617) Состав жидкой фазы системы натрий - висмут при температуре фиг.точки (о), % по молям висмута:

D) 53

1618) Выход жидкой фазы системы оксид динатрия – диоксид кремния при приближении к температуре фиг.точки (О) при кристаллизации, % по массе на 100 кг расплава:

C) 55

1619) Состав жидкой фазы системы никель-оксид никеля точки при температуре точки (О), % по молям никеля (рис. 14)

E) 99

1620) Выход жидкой фазы системы приприближении к температуре фиг.точки (О)при кристаллизации, % по молям на 100 молей сплава фторид натрия – трифторид алюминия

E) 45

1701) При разделении компонентов системы алюминий – сурьма (рис.12) при температуре фиг. точки ( О ) по вариантности систему называют:

A) нонвариантной

1702) При разделении компонентов системы оксид динатрия- диоксид кремния (рис.16) при температуре фиг. точки ( О ) по вариантности систему называют:

C) инвариантной

1703) При разделении компонентов системы оксид димеди - медь (рис.13) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

E) нонвариантной

1704) При разделении компонентов системы оксид никеля-никель (рис.14) при температуре фиг. точки

( О ) по вариантности систему называют:

B) инвариантной

1705) При разделении компонентов системы оксид кальция- диоксид кремния (рис.17) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

B) нонвариантной

1706) При разделении компонентов системы свинец - цинк при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

D) нонвариантной

1707) При разделении компонентов системы кальций - висмут (рис.8) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

D) инвариантной

1708) При разделении компонентов системы дихлорид магния – хлорид калия (рис.9) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

D) нонвариантной

1709) При разделении компонентов системы натрий - висмут (рис.10) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

E) нонвариантной

1710) При разделении компонентов системы магний - сурьма (рис.11) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

E) инвариантной

1711) При разделении компонентов системы алюминий- кремний (рис.7) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

E) нонвариантной

1712) При разделении компонентов системы цинк-олово (рис.6) при температуре фиг. точки ( ) по вариантности систему называют:

E) инвариантной

1713) При разделении компонентов системы свинец-олово (рис.5) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

E) нонвариантной

1714) При разделении компонентов системы железо-олово (рис.4) при температуре фиг. точки (К) по вариантности систему называют:

E) инвариантной

1715)При разделении компонентов системы железо-олово (рис.4) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

C) бивариантной

1716) При разделении компонентов системы медь-свинец (рис.3) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

E) инвариантной

1717) При разделении компонентов системы оксид динатрия- диоксид кремния (рис.16) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

E) инвариантной

1718) При разделении компонентов системы кальций-цинк (рис.1) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:

E) инвариантной

1719) При разделении компонентов системы свинец-магний при температуре фиг. точки ( ) по вариантности систему называют:

E) инвариантной

1720) При разделении компонентов системы магний-свинец при температуре фиг. точки ( ) по вариантности систему называют:

E) инвариантной

1801) Состав шлака, соответствующий фиг. точке (О), % по массе SiO2 :

C) 23

1802) Состав шлака в системе Al2O3–SiO2- CaO, соответствующий фиг. точке (О) (геленит), % по массе Al2O3(≈):

E) 37

1803) Состав шлака в системе Al2O3–SiO2- CaO, соответствующий фиг. точке (О), % по массе CaO:

D) 40

1804) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*2SiO2* CaO (анортит), соответствующий фиг. точке (А), % по молям CaO :

D) 25

1805) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*2SiO2* CaO (анортит), соответствующий фиг. точке (А), % по молям Al2O3:

D) 25

1806) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*2SiO2* CaO (анортит), соответствующий фиг. точке (А), % по молям SiO2 :

D) 50

1807) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*SiO2*2CaO , соответствующий фиг. точке (О), % по молям SiO2 :

C) 25

1808) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*SiO2*2CaO , соответствующий фиг. точке (О), % по молям СаО :

E) 50

1809) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*SiO2*2CaO (геленит) , соответствующий фиг. точке (О), % по молям Al2O3 :

C) 25

1810) Состав шлака в системе Al2O3–SiO2- CaO, соответствующий фиг. точке (A), % по массе CaO :

C) 20

1811) Состав шлака Al2O3–SiO2- CaO, соответствующий фиг. точке (A), % по массе

D) 40

1812) Число фазовых превращений при охлаждении шлака в системе Na2O-SiO2, отвечающего содержанию диоксида кремния 48 % по массе:

B) два

1813) Число изотермических превращений при охлаждении расплава конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*SiO2*2CaO , соответствующий фиг. точке (О), до полной кристаллизации:

A) одно

1814) Число изотермических превращений при охлаждении расплава конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*2SiO2*CaO , соответствующий фиг. точке (А), до полной кристаллизации:

A) одно

1815) Число фазовых превращений при охлаждении расплавленного шлака состава тройной эвтектики

B) два

1516) Шлак состава, отвечающего соединению 2CaO∙SiO2 (рис. 17), плавится:

B) конгруентно

1817) Состав тройной эвтектики трехкомпонентной системы Al2O3-SiO2-CaO , соответствующий фиг. точке (e), % по массе Al2O3:

B) 15

1818) Cостав тройной эвтектики трехкомпонентной системы Al2O3-SiO2-CaO , соответствующий фиг. точке (e), % по массе SiO2:

D) 60

1819) Массы компонентов, соответствующих составам точек (e) и (А) и образующих шлаки, составы которых лежат на линии e – A трехкомпонентной системы Al2O3-SiO2-CaO определяются:

A) по правилу рычага

1820) Массы анортита и геленита, образующие шлаки, составы которых лежат на линии

О – A трехкомпонентной системы Al2O3-SiO2-CaO определяются:

A) по правилу рычага

1901) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейном, соответствующий фиг. точке (5), % по массе свинца:

E) 95

1902) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (5), % по массе железа:

A) 5,0

1903) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (5), % по массе серы:

E) 95

1904) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (8), % по массе серы:

B) 25

1905) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (8), % по массе железа:

D) 75

1906) Состав металлической фазы, находящейся в равновесии со штейном, для сплава, отвечающего фиг. точке (О) рис.19, % по массе серы:

B) 27

1907) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (8), % по массе свинца:

A) 5,0

1908) Масса штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (8), кг на 100 кг расплава (≈):

D) 70

1909) Масса свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), кг на 100 кг расплава (≈):

B) 13

1910) Масса штейновой фазы, находящейся в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), кг на 100 кг расплава (≈):

D) 85

1911) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе железа (≈):

D) 85

1912) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе свинца (≈):

C) 30

1913) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе свинца(≈):

Е) 95

1914) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе железа(≈):

A) 2,0

1915) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе сере (≈):

A) 2,0

1916) Масса штейновой фазы, находящейся в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (4), кг на 100 кг расплава (≈):

C) 60

1917) Масса свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (4), кг на 100 кг расплава (≈):

C) 40

1918) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (4), % по массе сере (≈):

A) 3,0

1919) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (4), % по массе железа (≈):

A) 2,0

1920) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе свинца (≈):

E) 95

2001) Состав шихты (Pb-Fe-S) массой 100 кг, необходимой для получения 40 кг свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, содержащей 25% по массе серы (≈) соответствует фиг. точке:

A) 4

2002) Состав шихты из компонентов Al2O3–SiO2- CaO для получения шлака, соответствующего составу тройной эвтектики фиг. точки (e), % по массе CaO :

D) 40

2003) Состав шихты из компонентов Al2O3–SiO2- CaO для получения шлака, соответствующий фиг. точке (О) (геленит), % по массе Al2O3(≈):

E) 37

2004) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.16, % по массе Na2O:

C) 57

2005) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.16, % по массе Na2O:

C) 37

2006) Состав шихты из компонентов Al2O3–SiO2- CaO для получения шлака, соответствующий фиг. точке (О) (геленит), % по массе SiO2(≈):

E) 23

2007) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики –рис.16, % по массе Na2O:

C) 25

2008) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.16, % по массе SiO2:

C) 43

2009) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики –рис.16, % по массе SiO2:

C) 75

2010) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики –рис.16, % по массе SiO2:

C) 63

2011) Состав шихты (Pb-Fe-S) массой 100 кг, необходимой для получения 60 кг штейновой фазы, содержащей 25% по массе серы (≈), находящейся в равновесии со свинцовой фазой, соответствует фиг. точке:

A) 4

2012) Состав шихты (Pb-Fe-S) массой 100 кг, необходимой для получения 47 кг штейновой фазы, содержащей 20 % по массе серы (≈), находящейся в равновесии со свинцовой фазой, соответствует фиг. точке:

B) 7

2013) Состав шихты (Pb-Fe-S) массой 100 кг, необходимой для получения 85 кг штейновой фазы, содержащей 10% по массе серы (≈), находящейся в равновесии со свинцовой фазой, соответствует фиг. точке:

E) 9

2014) Состав шихты (Pb-Fe-S) массой 100 кг, необходимой для получения 15 кг свинцовой фазы, содержащей 10% по массе серы (≈), находящейся в равновесии с штейновой фазой, содержащей 10% по массе серы (≈), соответствует фиг. точке:

E) 9

2015) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе SiO2

E) 97

2016) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе SiO2

E) 64

2017) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе SiO2

E) 45

2018) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе SiO2

E) 35

2019) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе СаО:

A) 3

2020) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе СаО:

A) 3