Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы

Данные проектирования

Наименование заданных параметров и их условные обозначения Синхронный генератор СГ-2
Номинальный режим работы Продолжительный
Номинальная мощность Рн, кВт
Номинальное напряжение (линейное) Uн, В
Номинальная частота вращения n, об/мин
Частота питающей сети, Гц
Коэффициент мощности, cosj 0,8
Способ соединения фаз статора звезда
Способ возбуждения От специальной обмотки, вложенной в паз статора
Степень защиты от внешних воздействий IP23
Способ охлаждения IC01
Исполнение по способу монтажа IM1001
Климатические условия и категория размещения У2
Форма выступающего конца вала Цилиндрическая
Способ соединения с приводным механизмом или приводным двигателем Упругая муфта

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы

Конфигурация

Принимаем изоляцию класса нагревостойкости F

2.1.1 Количество пар полюсов [9-1]

р=60∙f/n1=60∙50/750=4

2.1.2 Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора [рис. 11-1]

х'σ*=0,14 o.e.

2.1.3 Коэффициент мощности нагрузки [11-1]

кн= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

2.1.4 Предварительное значение КПД [рис. 11-2]

η'=0,945

Главные размеры

2.2.1 Расчетная мощность [1-12]

Р'=кнР2/ cos φ=1.089∙500/0.8 = 680 кВт

2.2.2 Высота оси вращения [табл. 11-1]

h = 450 мм

2.2.3 Допустимое расстояние от корпуса до опорной поверхности

[табл. 9-2]

h1 = 9 мм

2.2.4 Наружный диаметр корпуса [1-27]

Dкорп=2(h-h1) = 2(450-9) =880 мм

2.2.5 Максимально допустимый наружный диаметр сердечника статора [таб­л. 9-2]

Dн1max=850 мм

2.2.6 Выбираемый наружный диаметр сердечника статора [§ 11-3]

Dн1 = 850 мм

2.2.7 Внутренний диаметр сердечника статора [§ 11-3]

D1=6+0.69Dн1=43+0.72*850 =655 мм

2.2.8 Предварительное значение линейной нагрузки статора [рис. 11-3]

А'1= 490 А/см

2.2.9 Предварительное значение магнитной индукции в воздушном зазоре в но­минальном режиме, [рис. 11-4]

В'б = 0,82 Тл

2.2.10 Предварительное значение максимальной магнитной индукции в воздуш­ном зазоре машины при х.х. [11-3]

В'б0=В'бн=0,82/1,089 = 0,75 Тлφφφφφφφφφφφφφφφ∙∙φφ

2.2.11 Полюсное деление статора [1-5]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

2.2.12 Индуктивное сопротивление машины по продольной оси [рис. 1-5]

хd*=2,4 о. е.

2.2.13 Индуктивное сопротивление реакции якоря по продольной оси [11-4]

хad*d* - хσ*=2,4-0,14=2,26 о. е.

2.2.14 Коэффициент, учитывающий наличие зазоров в стыке полюса и сердеч­ника ротора или полюсного наконечника и полюса [§ 11-3]

к'=1,05

2.2.15 Расчетная величина воздушного зазора между полюсным наконечником и сердечником статора [11-2]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

2.2.16 Уточненная величина воздушного зазора [§ 11-3]

б=2,5 мм

2.2.17 В машинах с h=315-450 мм по [§ 11-3] применяем эксцентричную форму воздушного зазора по [рис. 11-8]

2.2.18 Отношение максимальной величины зазора к минимальной [§ 11-3]

б''/б' = 1,5

2.2.19 Воздушный зазор по оси полюса [11-13]

б' = б/1,125 = 2,5/1,125 = 2,2 мм

2.2.20 Воздушный зазор под краем полюсного наконечника [11-14]

б'' = б/0,75 = 2,5/0,75 = 3,3 мм

2.2.21 Коэффициент полюсной дуги действительный [§ 11-3]

α = 0,73 – 3,33∙10­-5∙Dн1=0,73 – 3,33∙10-5∙8500=0,70

2.2.22 Коэффициент полюсной дуги расчетный [рис. 11-9]

­α' = 0,65

Сердечник статора

Марка стали 2411, изолировка листов лакировка, толщина стали 0,5 мм

2.3.1 Коэффициент заполнения сердечника статора сталью [§ 9-3]

кс = 0,95

2.3.2 Коэффициент формы поля возбуждения [рис. 11-9]

кв = 1,16

2.3.3 Обмоточный коэффициент [§ 9-3, стр. 119]

коб1 = 0,91

2.3.4 Расчетная длина сердечника статора [1-31]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

Принимаем ℓ'1 = 480 мм.

2.3.5 Количество пакетов стали в сердечнике статора [11-16]

nn1= ℓ'1/ ℓп1 = 480/60 = 8

2.3.6 Конструктивная длина сердечника статора [1-33, § 9-3]

Сердечники статора длиной более 300-350 мм собирают из отдельных пакетов с радиальными вентиляционными каналами между ними.

nк1= nn1 –1 = 8–1 = 7

1 = 480+10∙7 = 550 мм

2.3.7 Отношение конструктивной длины к внутреннему диаметру сердечника статора [9-2]

λ=ℓ1/D1=550/655=0,84

2.3.8 Проверка по условию λ< λmax [рис. 11-10]

λmax= 0,95>0,84 = λ

2.3.9 Количество пазов на полюс и фазу [§ 11-3]

q1=3

2.3.10 Количество пазов сердечника статора [9-3]

z1=2∙р∙m1∙q1=2∙4∙3∙3=72

2.3.11 Проверка правильности выбора значения z1 [11-15]

z1/g∙m1=K,

где К – целое число,

g – общий делитель чисел z1 и p

72/4∙3 = 6 – целое число

Сердечник ротора

Марка стали Ст3, толщина листов 1,5 мм, листы без изоляции, коэффици­ент заполнения сердечника ротора сталью кс=0,98

2.4.1 Длина сердечник ротора [11-20]

2=ℓ1+15=550+15=565 мм

Обмотка статора

3.1 По [табл. 9-4, § 9-4] принимаем двухслойную петлевую обмотку с жесткими секциями из про­вода марки ПЭТП-155, укладываемую в прямоугольные открытые пазы.

3.2 Коэффициент распределения [9-9]

кр1= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru ,

где α=60/q1

3.3 Укорочение шага [§ 9-4]

при 2p≥4 принимаем β'1=0,8

3.4 Шаг обмотки [9-11]

уп1= β1∙z1/(2∙p) = 0,8∙60/8 = 7,2

Принимаем уп1= 8

3.5 Укорочение шага обмотки статора по пазам [11-37]

β1=2∙р∙уп1/z1=8∙8/72=0,89

3.6 Коэффициент укорочения [9-12]

ку1=sin(β1∙90˚)=sin(0,89∙90)=0,98

3.7 Обмоточный коэффициент [9-13]

коб1р1∙ку1=0,96∙0,98=0,94

3.8 Предварительное количество витков в обмотке фазы [9-15]

w'1= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

3.9 Количество параллельных ветвей обмотки статора [§ 9-3]

а1=2

3.10 Предварительное количество эффективных проводников в пазу [9-16]

N'п1= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

Принимаем Nп1=3

3.11 Уточненное количество витков [9-17]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

3.12 Количество эффективных проводников дополнительной обмотки в пазу [§ 11-4]

Nд=1

3.13 Количество параллельных ветвей фазы дополнительной обмотки [§ 11-4]

ад=2

3.14 Количество витков дополнительной обмотки статора [11-38]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

3.15 Уточненное значение магнитного потока [9-18]

Ф = Ф'(w'1/w1) = 0,064(18,8/18) = 0,066 Вб

3.16 Уточненное значение индукции в воздушном зазоре [9-19]

Вб = В'б(w'1/w1) = 0,88∙(18,8/18) = 0,85 Тл

3.17 Предварительное значение номинального фазного тока [11-40]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru А

3.18 Уточненная линейная нагрузка статора [9-21]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru А/см

3.19 Среднее значение магнитной индукции в спинке статора [табл.9-13]

Вс1=1,5 Тл

3.20 Обмотка статора с прямоугольными открытыми пазами [табл. 9-16]

В'з1max = 1,8 Тл

3.21 Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора [9-22]

t1 = π∙D1/z1 = 3,14∙655/72 = 28,2 мм

3.22 Предельная ширина зубца в наиболее узком месте [9-47]

b'з1min= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

3.23 Предварительная ширина открытого паза в штампе [9-48]

b'п1=t1min-b'з1min= 28,2 – 14,2= 14 мм

3.24 Высота спинки статора [9-24]

hc1= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

3.25 Высота паза [9-25]

hn1= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

3.26 Общая толщина изоляции обмотки в пазу по высоте [прил. 28]

hи= 6,5 мм

3.27 Общая толщина изоляции обмотки в пазу по щирине [прил. 28]

2bи=2,2 мм

3.28 Высота шлица [§ 9-4]

hш=1,0 мм

3.29 Высота клина [§ 9-4, стр. 135]

hк=3,5 мм

3.30 Ширина зубца в наиболее узком месте [§ 9-4]

b'з1min=14 мм

3.31 Предварительная ширина паза в штампе [9-48]

b'п1=t1min-b'з1min=28,2-10=11,6 мм

3.32 Припуск на сборку сердечника по ширине [§ 9-4]

bc=0,35 мм

3.33 Припуск на сборку сердечника по высоте [§ 9-4]

hc=0,35 мм

3.34 Количество эффективных проводников по ширине паза [§ 9-4]

Nш=1

3.35 Допустимая ширина эффективного проводника с витковой изоляцией [9-50]

b'эф = (b'n1-2bи1-bc)/Nш = (14-2,2-0,35)/2 = 11,35 мм

3.36 Количество эффективных проводников по высоте паза [9-52]

Nв = Nп1/Nш = 3/1 = 3

3.37 Допустимая высота эффективного проводника [11-49] (с0=0,9)

а'эф=(с0∙hn1-hи-hk-hш-hс)/Nв=(0,9∙49,5-6,5-3,5-1-0,35)/3=11 мм

3.38 Площадь эффективного проводника [9-53]

S'эф = а'эф ∙ b'эф = 11∙11,35 = 125,95 мм2

3.39 Количество элементарных проводников в одном эффективном [§ 9-4]

с=7

3.40 Меньший размер неизолированного элементарного провода [9-54]

а' = (а'эфа)-Δи = 11/7–0,15= 1,42 мм

где Δи=0,15 мм – двухсторонняя толщина изоляции провода [прил. 3]

3.41 Больший размер неизолированного элементарного провода [9-55]

b'=(b'эфb)-Δи=11,5/1-0,15= 11,2 мм

3.42 Размеры провода [прил. 2]

а × b = 1,5 × 11,2 мм

S = 16,59 мм2

3.43 Размер по ширине паза в штампе [9-57]

bn1 = Nш∙сb(b+Δи)+2∙bи1+bс = 1∙1(11,2+0,15)+2,2+0,35 = 13,9 мм

3.44 Уточненная ширина зубца в наиболее узкой части [9-58]

bз1min=t1min -bn1=28,2-13,9 = 14,3 мм

3.45 Уточненная магнитная индукция в узкой части зубца статора [9-59]

Вз1max=t1∙Bб/(bз1minkc)=28,2∙0,85/(14,3∙0,95)=1,76 Тл

3.46 Размер основной обмотки статора по высоте паза [11-50]

hп.о=Nв.осо.в(а+Δи.а)+hи.о=3∙7(1,5+0,15)+11,2 = 45,85 мм

3.47 Изоляция обмотки статора [прил. 28]

hи.д=0,6+1,1+0,5= 2,2 мм

3.48 Размер дополнительной обмотки статора по высоте паза [11-51]

hп.д=Nв.дсд.в(а+Δи.а)+hи.д=1∙3(1,4+0,15)+2=6,65 мм

3.49 Уточненная высота паза статора в штампе [11-52]

hп1=hп.о+hп.д+hк+hш+hс=45,85+5,1+3,5+1,0+0,35 = 55,8 мм

3.50 Среднее зубцовое деление статора [9-40]

tср1=π(D1+hп1)/z1=3,14(655+55,8)/72= 31 мм

3.51 Средняя ширина катушки обмотки статора [9-41]

bср1 = tср1∙уп1 = 31∙8 = 248 мм

3.52 Средняя длина одной лобовой части обмотки [9-60]

л1 = 1,3∙bср1+hп1+50 = 1,3∙248+55,8+50 = 428 мм

3.53 Средняя длина витка обмотки [9-43]

ср1 = 2∙(ℓ1+ℓл1) = 2∙(480+428) = 1816 мм

3.54 Длина вылета лобовой части обмотки [9-63]

в1=0,4∙bср1+hп1/2+25 = 0,4∙248+55,8/2+25 = 152 мм

3.55 Плотность тока в обмотке статора [9-39]

J1 = I1/(S∙c∙a1) = 902/(16,59∙7∙2) = 3,88 А/мм2

3.56 Определяем значение А1*J1

А1*J1 = 473,6∙3,88 = 1839,2 A2/(cм∙мм2)

3.57 Допустимое значение (А1*J1)доп [рис. 11-12]

1*J1)доп = 2100 > 1839,2 = А1*J1

Воздушный зазор

5.1.1 Расчетная площадь поперечного сечения воздушного зазора [11-60]

Sб = α'∙τ(ℓ'1+2∙б) = 0,65∙257∙(480+2∙2,5) = 81019 мм2

5.1.2 Уточненное значение магнитной индукции в воздушном зазоре

[11-61]

Вб = Ф∙106/Sб = 0,066∙106/81019 = 0,815 Тл

5.1.3 Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения статора [9-116]

кб1=1+ Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

5.1.4 Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения ротора [9-117]

кб2=1+ Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

5.1.5 Коэффициент, учитывающий уменьшение магнитного сопротивления воздушного зазора при наличии радиальных каналов [§ 9-7]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

5.1.6 Общий коэффициент воздушного зазора [9-120]

кб = кб1∙кб2∙кк = 1,35∙1,023∙0,93 = 1,29

5.1.7 МДС для воздушного зазора [9-121]

Fб = 0,8∙ б∙кб∙Вб∙103 = 0,8∙1,29∙2,5∙0,815 ∙103 = 2102,7 А

Зубцы статора

5.2.1 Зубцовое деление статора в минимальном сечении зубца [9-46]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

5.2.2 Ширина зубца [9-126]

bз1 (1/3) = t1 (1/3) – bп1 = 30–13,9 = 16,1 мм

5.2.3 Расчетная площадь поперечного сечения зубцов статора на расстоянии 1/3 его высоты от окружности [11-64]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

5.2.4 Магнитная индукция в зубце статора на расстоянии 1/3 его высоты от окружности [9-136]

ВЗ 1(1/3) = Ф∙106/S1(1/3) = 0,066∙106/42681,6 = 1,55 Тл

5.2.5 Напряженность магнитного поля в зубцах [прил. 10]

Hз1 = 7,56 А/см

5.2.6 Средняя длина пути магнитного потока

Lз1 = hп1 = 55,8 мм

5.2.7 МДС для зубцов [9-125]

Fз1 = 0,1∙Нз1∙Lз1 = 0,1∙7,56∙55,8 = 42,2 А

Спинка статора

5.3.1 Расчетная площадь поперечного сечения спинки статора [11-66]

Sc1 = hc1∙ℓc1∙kc = 48∙480∙0,95 = 21888 мм2

5.3.2 Расчетная магнитная индукция [11-67]

Вс1 = Ф∙106/2(Sc1) = 0,066∙106/(2∙21888) = 1,5 Тл

5.3.3 Напряженность магнитного поля [прил. 12]

Нс1= 2,2 А/см

5.3.4 Средняя длина пути магнитного потока [9-166]

Lс1= π∙ (Dн1-hс1)/(4р) = 3,14∙ (850-48)/8 = 157,4 мм

5.3.5 МДС для спинки статора [11-68]

Fс1 = 0,1∙Нс1Lс1 = 0,1∙2,2∙157,4 = 129 А

Зубцы полюсного наконечника

5.4.1 Магнитная индукция в зубцах полюсного наконечника [11-69]

Вз2= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru Тл

5.4.2 Напряженность магнитного поля в зубцах полюсного наконечника [при­л. 21]

Нз2 = 16,3 А/см

5.4.3 Средняя длина пути магнитного потока в зубцах полюсного наконечника [11-70]

Lз2 = hш2+dп2 = 3+10,1 = 13,1 мм

5.4.4 МДС для зубцов полюсного наконечника [11-71]

Fз2 = 0,1Hз2Lз2 = 0,1∙16,3∙13,1 = 22 А

Полюсы

5.5.1 Величина выступа полюсного наконечника [11-72]

b''п = 0,5(b'н.п – bп) = 0,5(177-86,8) = 45 мм

5.5.2 Высота полюсного наконечника [11-83]

hн = (2hн.п+h'н.п)/3 = (2∙34+20)/3 = 29 мм

5.5.3 Расстояние между боковыми поверхностями смежных полюсных наконеч­ников [11-84]

ан.п = [π(D1-2б''-h'н.п)/2р]-b'н.п = [3,14(655-2∙3,3-20)/8]-177 = 69,6 мм

5.5.4 Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния [11-85]

λн.п= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru =

= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

5.5.5 Длина пути магнитного потока в полюсе [11-87]

Lн = h'п+0,5∙hн.п – Lз2 = 141+0,2∙34-13 = 145 мм

5.5.6 Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния по сердечникам полюсов [11-88]

λп.с= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru = Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

5.5.7 Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния по торцам полю­сов [11-89]

λп.в=37∙bп/ℓп=37∙86,8/565=5,7

5.5.8 Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния полюсов [11-90]

λпн.пп.сп.в=69+90+5,7= 164,7

5.5.9 МДС для статора и воздушного зазора [11-91]

Fбзс=Fб+Fз1+Fс1=2102,7+42,2+129= 2274 А

5.5.10 Магнитный поток рассеяния полюсов [11-92]

Фσ=4∙λп∙ℓн.п∙Fбзс∙10-11=4∙164,7∙565∙2274 ∙10-11=0,0084 Вб

5.5.11 Коэффициент рассеяния магнитного потока [11-93]

σ=1+Фσ/Ф=1+0,0084/0,066= 1,13

5.5.12 Расчетная площадь поперечного сечения сердечника полюса [11-94]

Sпспbп=0,98∙565∙86,8= 48061 мм2

5.5.13 Магнитный поток в сердечнике полюса [11-95]

Фп= Ф+Фσ =0,066+0,0084= 0,0744 Вб

5.5.14 Магнитная индукция в сердечнике полюса [11-96]

Вп = Фп/(Sп∙10-6)= 0,0744/(48061 ∙10-6)= 1,5 Тл

5.5.15 Напряженность магнитного поля в сердечнике полюса [прил. 21]

Нп=28,9 А/см

5.5.16 Длина пути магнитного потока в полюсе

Lп = Lн = 145 мм

5.5.17 МДС для полюса [11-104]

Fп=0,1∙Lп∙Нп=0,1∙145∙28,9= 419 А

Спинка ротора

5.6.1 Расчетная площадь поперечного сечения спинки ротора [11-105]

Sс2=ℓ2∙h'с2∙кс=565∙174∙0,98 = 96344 мм2

5.6.2 Среднее значение индукции в спинке ротора [11-106]

Вc2=σ∙Ф∙106/(2∙Sс2)=1,13∙0,066∙106/(2∙96344)= 0,37 Тл

5.6.3 Напряженность магнитного поля в спинке ротора [прил. 21]

Нc2= 2,96 А/см

5.6.4 Средняя длина пути магнитного потока в спинке ротора [11-107]

Lс2=[π(D2+2hc2)/(4p)]+0,5h'с2=[3,14(198+2∙75)/8+0,5∙174= 155,3 мм

5.6.5 МДС для спинки ротора [9-170]

Fc2=0,1∙Lc2∙Hc2=0,1∙155,3∙2,96 = 46 А

Обмотка возбуждения

8.1 Напряжение дополнительной обмотки статора [11-135]

Uд = U1∙wd/w1 = 400∙6/18 = 133 В

8.2 Предварительная средняя длина витка обмотки возбуждения [11-136]

ℓ'ср.п = 2,5∙(ℓп+bп) = 2,5∙(565+86,8) = 1630 мм

8.3 Предварительная площадь поперечного сечения проводника обмотки воз­буждения [11-173]

S'= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм2

8.4 Предварительная плотность тока в обмотке возбуждения [рис. 11-21]

J'п = 5,2 А/мм2

8.5 Предварительное количество витков одной полюсной катушки [11-138]

w'п= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

8.6 Расстояние между катушками смежных полюсов [11-139]

ак= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

По [§ 11-9] принимаем неизолированный ленточный медный провод. Изоляция между витками – асбестовая бумага толщиной 0,3 мм, катушка однослойная.

8.7 Предварительный размер проводника обмотки из неизолированной полосовой меди, навиваемой на ребро, по ширине [11-145]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

8.8 Предварительный размер проводника обмотки из неизолированной полосовой меди, навиваемой на ребро, по толщине

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

8.9 Размера проводника без изоляции [прил. 2]

a×b = 1,5×16 мм;

S= 23,5 мм2

8.10 Минимальный допустимый радиус закругления проводника, навиваемого на ребро [11-147]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

8.11 Фактический средний радиус закругления проводника, навиваемого на ребро [11-148]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

8.12 Размер полюсной катушки по ширине [по рис. 11-22 б]

bк.п=b= 16 мм

8.13 Раскладка витков по высоте катушки [по рис. 11-22 б]

Nв=wп=80

8.14 Количество параллельных ветвей в цепи обмотки возбуждения [§ 11-9]

ап=1

8.15 Размер полюсной катушки по высоте [11-150]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

8.16 Средняя длина витка катушки [11-151]

ср.п=2∙(ℓп+2bп- r1)+2π(r1+ bк.п)=2∙(565+86,8-46,9∙)+2∙3,14∙(46,9+16)= 1604 мм

8.15 Ток возбуждения при номинальной нагрузке [11-153]

Iп.н=Fп.н/wп=8436/80= 105,5 А

8.17 Уточненная плотность тока в обмотке возбуждения [11-154]

Jп=Iп.н/(ап∙S) = 105,5/(1∙23,5) = 4,5 А/мм2

8.18 Общая длина всех витков обмотки возбуждения [11-155]

Lп = 2р∙wп∙ℓср.п∙10-3 = 8∙80∙1604∙10-3 = 1026,5 м

8.19 Массам меди обмотки возбуждения [11-156]

mм.п = 8,9∙Lп∙S∙10-3 = 8,9∙1026,5∙23,5∙10-3 = 214 кг

8.20 Сопротивление обмотки возбуждения при температуре 20˚ С [11-157]

rп = Lпм20∙ап∙S = 895/57∙1∙23,5= 0,64 Ом

8.21 Максимальный ток возбуждения [11-158]

Iп max = Uп/(rп∙mт) = (133-2)/(0,64∙1,38) = 148,3 А

8.22 Коэффициент запаса возбуждения [11-159]

Iп max/Iп.н = 148,3/105,5 = 1,40

8.23 Номинальная мощность возбуждения [11-160]

Рп = Uп∙Iп max = (133-2)∙148,3 = 19427 Вт

Постоянные времени обмоток

9.6.1 Обмотка возбуждения при разомкнутых обмотках статора и демпферной [11-198]

Тd0=xп*1∙rп*=2,25/(0,0047∙2∙3,14∙50) = 1,52 с

9.6.2 Обмотка возбуждения при замкнутых обмотках статора и демпферной [11-199]

Т'd = Td0∙x'd*/xd* = 1,52∙0,449/1,94= 0,35 с

9.6.3 Демпферная обмотка при разомкнутых обмотках статора и возбуждения по продольной оси [11-200]

Tдd0= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru с

9.6.4 Демпферная обмотка при разомкнутых обмотках статора и возбуждения по поперечной оси [11-201]

Tдq0= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru с

9.6.5 Демпферная обмотка по продольной оси при разомкнутой обмотке статора и замкнутой обмотке возбуждения [11-202]

T''d0= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru с

9.6.6 Демпферная обмотка по продольной оси при короткозамкнутых обмотках возбуждения и статора [11-203]

T''d = T'''d0∙x''d*/x'd* = 0,04∙0,163/0,449 = 0,014 с

9.6.7 Демпферная обмотка по поперечной оси при короткозамкнутой обмотке статора [11-204]

T''q = Tдq0∙x''q*/xq* = 0,09∙0,141/1,08 = 0,011 с

9.6.8 Обмотка статора при короткозамкнутых обмотках ротора [11-205]

Ta = x2*1∙r1* = 0,151/(2∙3,14∙50∙0,0096) = 0,05 с

Потери и КПД

10.1 Зубцовое деление статора в максимальном сечении зубца [9-128]

t1max=π∙ (D1-2hп)/z1= 3,14∙(655-2∙49,5)/72 = 32,8 мм

10.2 Ширина зубца в наиболее широкой части [9-129]

bз1max = t1max-bn1 = 32,8-13,9 = 18,9 мм

10.3 Ширина зубца в средней части [9-130]

bз1cp=(bз1min+bз1max)/2=(14,3+18,9)/2 = 16,6 мм

10.4 Расчетная масса стали зубцов статора [9-260]

mз1=7,8∙z1∙bз1ср∙hn1∙ℓ1∙kc∙10-6 = 7,8∙72∙16,6∙49,5∙480∙0,95∙10-6 = 210 кг

10.5 Магнитные потери в зубцах статора [9-252]

Pз1=3∙В2з1ср∙mз1=2,7∙1,522∙210 = 1310 Вт

10.6 Масса стали спинки статора [9-261]

mc1=7,8∙π∙(Dн1-hc1) ∙hc1∙ℓ1∙kc∙10-6=7,8∙3,14(850-48)∙48∙480∙0.95∙10-6 = 430 кг

10.7 Магнитные потери в спинке статора [9-256]

Рс1=2,7∙В2с1∙mc1=2,7∙1,52∙430 = 2612 Вт

10.8 Амплитуда колебаний индукции [11-206]

В00∙кб∙Вб=0,35∙1,35∙0,85=0,4 Тл

10.9 Среднее значение удельных поверхностных потерь [11-207]

рпов0∙(z1n1∙10-4)1,5(0,1∙В0∙t1)2=1,4(72∙750∙10-4)1,5∙(0,1∙0,4∙28,2)2 = 22,35 Вт/м2

10.10 Поверхностные потери машины [11-208]

Рпов=2∙р∙τ∙α∙ℓпр∙пов∙кп∙10-6 = 8∙257∙0,7∙565∙22,35∙0,6∙10-6 = 10,9 Вт

10.11 Суммарные магнитные потери [11-213]

РсΣс1з1пов=2612+1310+10,9=3933 Вт

10.12 Потери в обмотке статора [11-209]

Рм1=m1∙I21∙r1∙mт+m1∙(I'пн/ Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru )2∙rд∙mт=

=3∙902∙0,0025∙1,38+3∙(105,5/ Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru )2∙0,00082∙1,38 = 6115 Вт

10.13 Потери на возбуждение синхронной машины при питании от дополнительной обмотки статора [11-214]

Рп=I2п.нrпmт+2Iп.н=105,5∙0,64∙1,38+2∙105,5= 10041 Вт

10.14 Добавочные потери в обмотке статора и стали магнитопровода при нагрузке [11-215]

Рдоб=0,005∙Рн=0,005∙500000=2500 Вт

10.15 Потери на трение в подшипниках и на вентиляцию [11-210]

Р'мх = Рт.п + Рвен = Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru Вт

10.16 Потери на трение щеток о контактные кольца [11-212]

Рт.щ=2,6∙Iп.н∙D1∙n1∙10-6 =2,6∙105,5∙655∙750∙10-6= 135 Вт

10.17 Механические потери [11-217]

Рмх=Р'мхтщ=1264+135= 1399 Вт

10.18 Суммарные потери [11-218]

РΣ = РсΣм1добпмх = 3933+6115+2500+1399+10041 = 23988 Вт

10.19 КПД при номинальной нагрузке [11-219]

η = [1-РΣ/(РΣ)] ∙100 = [1-23988/(500000+23988)] ∙100 = 95,4 %

Характеристики машин

11.1 Повышение напряжения на зажимах генератора [11-220]

ΔU%= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru %= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru =30%

11.2 Значение ОКЗ [11-227]

ОКЗ=Е'0*d*=1,2/1,94=0,618 о.е.

11.3 Кратность установившегося тока к.з. [11-228]

Ik/I=ОКЗ∙Iп.н*=0,618∙2,8=1,73 о.е.

11.4 Наибольшее мгновенное значение тока [11-229]

iуд=1,89/х''d*=1,89/0,163=11,6 о.е.

11.5 Статическая перегружаемость [11-223]

S=E'0о*kp/xd*cosφн=4,44∙1,02/1,94∙0,8=2,9 о.е.

11. 6 Определяем ЭДС (рис. 5-1)

Е'0*= 3 о.е.

11. 7 Определяем уравнение [11-221]

Р*=(Е'0*d*)sinθ+0,5(1/хq*-1/xd*)sin2θ=

=3/1,94∙sinθ+0,5(1/1,08-1/1,94)sin2θ=1,54∙sinθ+0,41∙sin2θ

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

Рис. 11-1 – Угловая характеристика

Вентиляционный расчет

Принята система вентиляции радиальная [§ 11-13]

12.3.1 Необходимый расход воздуха [5-28]

Vв = Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru м3

12.3.2 Коэффициент, зависящий от частоты вращения n1 [5-40]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

12.3.3 Приближенный расход воздуха[5-39]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru м3

12. 3.3 Напор воздуха, развиваемый при радиальной системе [5-41]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru Па

Масса

13.1.1 Масса стали сердечника статора [11-255]

mс1Σ=mз1+mс1=210+430=640 кг

13.1.2 Масса стали полюсов [11-256]

mсп=7,8∙10-6ксп(bпh'пкbнпhнп)2р=

=7,8∙10-6∙0,98∙565(86,8∙141+0,8∙184∙34)∙8=595 кг

13.1.3 Масса стали сердечника ротора [11-257]

mс2=6,12кс10-61[(2,05hс2+D2)2-D2]=

=6,12∙0,98∙10-6∙565[(2,05∙75+198)-198]=286 кг

13.1.4 Суммарная масса активной стали статора и ротора [11-258]

mсΣ=mс1Σ+mсп+mс2=640+595+286 =1521 кг

13.1.5 Масса меди обмотки статора [11-259]

mм1=8,9∙10-6m1(a1w1ср1S0+adwdсрдSэфд)=

=8,9∙10-6∙3(7∙18∙1816∙16,59+2∙6∙1816∙16,59∙2)=125,5 кг

13.1.6 Масса меди демпферной обмотки [11-260]

mм.д=8,9∙10-62р(N'2Sℓ'ст+b'н.пSс+0,6SсСп)=

=8,9∙10-6∙8(7∙78,5∙600+180∙198,1+0,6∙198,1∙2)=26 кг

13.1.7 Суммарная масса меди [11-261]

mмΣ= mм1+ mм.п +mмд =125,5+194+26=345,5 кг

13.1.8 Суммарная масса изоляции [11-262]

mи=(3,8D1,5н1+0,2Dн11)10-4=(3,8∙8501,5+0,2∙850∙565)∙10-4=19 кг

13.1.9 Масса конструкционных материалов [11-264]

mк=АDн1+В=0,32∙850+400=672 кг

13.1.10 Масса машины [11-265]

mмаш=mсΣ+mмΣ+mи+mк=1521+245,5+19+672=2557 кг

Данные проектирования

Наименование заданных параметров и их условные обозначения Синхронный генератор СГ-2
Номинальный режим работы Продолжительный
Номинальная мощность Рн, кВт
Номинальное напряжение (линейное) Uн, В
Номинальная частота вращения n, об/мин
Частота питающей сети, Гц
Коэффициент мощности, cosj 0,8
Способ соединения фаз статора звезда
Способ возбуждения От специальной обмотки, вложенной в паз статора
Степень защиты от внешних воздействий IP23
Способ охлаждения IC01
Исполнение по способу монтажа IM1001
Климатические условия и категория размещения У2
Форма выступающего конца вала Цилиндрическая
Способ соединения с приводным механизмом или приводным двигателем Упругая муфта

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы

Конфигурация

Принимаем изоляцию класса нагревостойкости F

2.1.1 Количество пар полюсов [9-1]

р=60∙f/n1=60∙50/750=4

2.1.2 Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора [рис. 11-1]

х'σ*=0,14 o.e.

2.1.3 Коэффициент мощности нагрузки [11-1]

кн= Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru

2.1.4 Предварительное значение КПД [рис. 11-2]

η'=0,945

Главные размеры

2.2.1 Расчетная мощность [1-12]

Р'=кнР2/ cos φ=1.089∙500/0.8 = 680 кВт

2.2.2 Высота оси вращения [табл. 11-1]

h = 450 мм

2.2.3 Допустимое расстояние от корпуса до опорной поверхности

[табл. 9-2]

h1 = 9 мм

2.2.4 Наружный диаметр корпуса [1-27]

Dкорп=2(h-h1) = 2(450-9) =880 мм

2.2.5 Максимально допустимый наружный диаметр сердечника статора [таб­л. 9-2]

Dн1max=850 мм

2.2.6 Выбираемый наружный диаметр сердечника статора [§ 11-3]

Dн1 = 850 мм

2.2.7 Внутренний диаметр сердечника статора [§ 11-3]

D1=6+0.69Dн1=43+0.72*850 =655 мм

2.2.8 Предварительное значение линейной нагрузки статора [рис. 11-3]

А'1= 490 А/см

2.2.9 Предварительное значение магнитной индукции в воздушном зазоре в но­минальном режиме, [рис. 11-4]

В'б = 0,82 Тл

2.2.10 Предварительное значение максимальной магнитной индукции в воздуш­ном зазоре машины при х.х. [11-3]

В'б0=В'бн=0,82/1,089 = 0,75 Тлφφφφφφφφφφφφφφφ∙∙φφ

2.2.11 Полюсное деление статора [1-5]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

2.2.12 Индуктивное сопротивление машины по продольной оси [рис. 1-5]

хd*=2,4 о. е.

2.2.13 Индуктивное сопротивление реакции якоря по продольной оси [11-4]

хad*d* - хσ*=2,4-0,14=2,26 о. е.

2.2.14 Коэффициент, учитывающий наличие зазоров в стыке полюса и сердеч­ника ротора или полюсного наконечника и полюса [§ 11-3]

к'=1,05

2.2.15 Расчетная величина воздушного зазора между полюсным наконечником и сердечником статора [11-2]

Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы - student2.ru мм

2.2.16 Уточненная величина воздушного зазора [§ 11-3]

б=2,5 мм

2.2.17 В машинах с h=315-450 мм по [§ 11-3] применяем эксцентричную форму воздушного зазора по [рис. 11-8]

2.2.18 Отношение максимальной величины зазора к минимальной [§ 11-3]

б''/б' = 1,5

2.2.19 Воздушный зазор по оси полюса [11-13]

б' = б/1,125 = 2,5/1,125 = 2,2 мм

2.2.20 Воздушный зазор под краем полюсного наконечника [11-14]

б'' = б/0,75 = 2,5/0,75 = 3,

Наши рекомендации