Кафедра электрических станций подстанций и диагностики электрооборудования

Кафедра электрических станций подстанций и диагностики электрооборудования

Курсовой проект

по дисциплине

«Электрическая часть станций и подстанций»

«Понизительная подстанция 35/6»

Выполнил: студент группы 4-27

Головкина К.Ю.

Проверил: старший преподаватель

Кафедры ЭСПДЭ

Марьянова С. И.

Иваново 2013

Содержание.

Введение. Лист с заданием
Исходные данные для проектирования
	Характеристика подстанции и её нагрузок
	1.1	Определение типа подстанции (ПС)
	1.2	Характеристика нагрузки подстанции
	Выбор силовых трансформаторов
	Расчёт токов короткого замыкания (КЗ)
	Выбор электрической схемы распределительного устройства подстанции
	Выбор типов релейной защиты, автоматики и измерений
	Выбор аппаратов и токоведущих частей
	6.1	Выбор выключателей
	6.2	Выбор разъединителей
	6.3	Выбор аппаратов в цепи собственных нужд
	6.4	Выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения
	6.5	Выбор ошиновки цепей высшего напряжения
	6.6	Выбор ошиновки цепи силового трансформатора
	6.7	Выбор силовых кабелей 6 кВ
	6.8	Выбор дополнительного защитного оборудования
	Оперативный ток
	Выбор и обоснование конструкции распределительных устройств
	Охрана труда
	9.1	Мероприятия по организации систем рабочего и аварийного освещения
	9.2	Мероприятия по защите от шума и вибрации
	9.3	Мероприятия по электробезопасности
	9.4	Мероприятия по пожарной безопасности
	Технико-экономические показатели ПС
Заключение Список использованной литературы Приложение

Введение.

В данном курсовом проекте разрабатывается понизительная подстанция 35/6 кВ. Нагрузка, питаемая от подстанции, распределена по трем категориям надежности.

В ходе расчета данного проекта необходимо решить следующие задачи:

1). Дать характеристику проектируемой подстанции.

2). Выбрать силовые трансформаторы.

3). Рассчитать токи короткого замыкания.

4). Выбрать схемы соединения РУ.

5).Выбрать типы релейной защиты и автоматики.

6). Выбрать аппараты и токоведущие части.

7). Рассмотреть меры по ТБ, противопожарной технике.

8). Рассчитать технико-экономические показатели подстанции.

9). Разработать принципиальную схему подстанции.

10). Разработать компоновку подстанции.

Исходные данные по курсовому проекту приведены в задании.

ПРОПУСТИТЬ ЛИСТ ДЛЯ ЗАДАНИЯ.

Исходные данные для проектирования.

Схема системы №20.

Вариант №14.

Вариант	Система: SКЗ, МВА;	Линии: длина, км, худ, Ом/км	Генераторы, МВт	Трансформаторы, МВА
ВЛ1	ВЛ2	ВЛ3	ВЛ4	Г-1,2	Т-1,2	Т-3,4	Т-5,6
		18;0,42	10; 0,39	20; 0,39	30; 0,4

Суточный график нагрузки №3 (прокатное производство).

Характеристика подстанции и её нагрузок.

Определение типа подстанции (ПС).

Проектируемая подстанция (на схеме ПС2) является проходной с малым числом линий электропередачи и выключателями на стороне ВН. По назначению проектируемая ПС – потребительская (служит для энергоснабжения потребителей территориально примыкающих к ПС). По способу присоединения к сети ПС является проходной, включаемая в рассечку двух проходящих линий с односторонним питанием. ПС обслуживается оперативно-выездными бригадами.

Высшее напряжение (ВН) проектируемой ПС – 35 кВ, нижнее напряжение (НН) –

6 кВ. От стороны низкого напряжения ПС отходит 10 кабельных линий (КЛ), питаемых по радиальной схеме.

Таблица 3.1 Результаты расчета токов кз.

Место КЗ	Точка КЗ	Начальное значение периодической составляющей токов , кА	Ударный ток - ф. к.з. ,кА
Шины ВН, 35 кВ		2,71	6,9
Шины НН, 6 кВ		10,32

Выбор выключателей.

Табл. 6.2. Выбор выключателей на стороне ВН.

Расчётные данные	Каталожные данные	Условия выбора или проверки
Выключатель ВБНК-35-25/1600 УХЛ1
Uсети=35 кВ Iпрод расч=387 А	Uном=35 кВ Iном=1600А	По условиям длительного режима: Uном Uсети; Iном Iпрод расч
iу=6,9 кА	id=40кА	По электродинамической стойкости: id iу
Вк=8,96 кА2с	Iтер2* tтер =252*3=1875 кА2с	По термической стойкости: Вк Iтер*tтер
кА;	;	По коммутационной способности амплитуды полного тока:
iу=6,9 кА; Iп0=2,71 кА	iв ном=id=40 кА; Iв ном=Iо ном=25 кА.	iв ном iу; Iв ном Iп0

Здесь U_ном и I_ном – номинальное напряжение и номинальный ток выключателя;

U_сети – номинальное напряжение сети, где установлен выключатель;

I_{прод.расч} – максимальный ток ремонтного или послеаварийного режима;

T_a=0,05 с.

i_d – амплитудное значение предельного сквозного тока КЗ, гарантированное заводом-изготовителем;

В_к = ; (6.2)

В_к кА²с,

где t_отк = t_рз + t_о.в=0,1+0,07=0,17;

t_рз – время действия основной релейной защиты где установлен выключатель, с;

t_о.в – полное время отключения выключателя, с;

I_о.ном – номинальный ток отключения выключателя, кА;

_ном – номинальное относительное содержание апериодической составляющей в отключаемом токе при номинальном токе отключения, приближенно можно принять

; (6.3)

i_a - апериодическая составляющая тока КЗ в момент времени ,

где - = t_рз.мин + t_с.в=0,01+0,07=0,08 с;

t_{защ.мин} – минимальное время срабатывания релейной защиты, принимается равным 0,01 с;

t_с.в – собственное время отключения выключателя, с;

i_в.ном – амплитудное значение номинального тока включения выключателя, кА;

I_в.ном – действующее значение номинального тока включения выключателя, кА;

t_{рз доп} – допустимое время релейной защиты по условию термической стойкости, с;

I_тер, t_тер – ток и время термической стойкости, гарантированные заводом-изготовителем.

Табл. 6.3. Выбор вводных выключателей для цепей низшего напряжения трансформаторов.

Расчётные данные	Каталожные данные	Условия выбора или проверки
ВыключательBBЭ-10-31.5/3150
Uсети=6 кВ Iпрод расч=2270кА	Uном=10 кВ Iном=3150 А	По условиям длительного режима: Uном Uсети; Iном Iпрод расч
iу=27 кА	id=42кА	По электродинамической стойкости: id iу
Вк=131 кА2с	Iтер2* tтер =31,52*3=2976,8 кА2с	По термической стойкости: Вк Iтер*tтер
кА;	;	По коммутационной способности амплитуды полного тока:
iу=27 кА; Iп0= кА	iв ном=id=42 кА; Iв ном= 31,5 кА.	iв ном iу; Iв ном Iп0

T_a=0,055 с

В_к – интеграл Джоуля для заданной цепи, равный

В_к = кА²с,

где t_отк = t_рз + t_о.в=2,1 +0,075=2,175;

= t_рз.мин + t_с.в=0,01+0,075=0,085 с.

Табл. 6.4. Выбор секционных выключателей на стороне НН.

Расчётные данные	Каталожные данные	Условия выбора или проверки
Выключатель BBЭ-10-31.5/1600
Uсети=6 кВ Iпрод расч=1360 кА	Uном=10 кВ Iном=1600 А	По условиям длительного режима: Uном Uсети; Iном Iпрод расч
iу=27 кА	id=51кА	По электродинамической стойкости: id iу
Вк=131 кА2с	Iтер2* tтер =31,52*3=2976,8 кА2с	По термической стойкости: Вк Iтер*tтер
кА;	;	По коммутационной способности амплитуды полного тока:
iу=27кА; Iп0=10,32 кА	iв ном=id=51 кА; Iв ном= 31,5 кА.	iв ном iу; Iв ном Iп0

T_a=0,055 с

В_к – интеграл Джоуля для заданной цепи, равный

В_к = кА²с,

где t_отк = t_рз + t_о.в=1,6+0,075=1,675;

= t_рз.мин + t_с.в=0,01+0,075=0,085 с.

Табл. 6.5. Выбор выключателей на отходящие кабельные линии.

Расчётные данные	Каталожные данные	Условия выбора или проверки
Выключатель BBЭ-10-20/630
Uсети=6 кВ Iпрод расч=407,3 кА	Uном=10 кВ Iном=630 А	По условиям длительного режима: Uном Uсети; Iном Iпрод расч
iу=27 кА	id=40кА	По электродинамической стойкости: id iу
Вк=128,33 кА2с	Iтер2* tтер =202*3=1200 кА2с	По термической стойкости: Вк Iтер*tтер
кА;	;	По коммутационной способности амплитуды полного тока:
iу=27 кА; Iп0=10,32 кА	iв ном=id=40 кА; Iв ном= 20 кА.	iв ном iу; Iв ном Iп0

T_a=0,055 с

В_к – интеграл Джоуля для заданной цепи, равный

В_к = кА²с,

где t_отк = t_рз + t_о.в=1,6+0,05=1,65;

= t_рз.мин + t_с.в=0,01+0,05=0,06 с.

Тип ячейки КРУ.

Для вводных выключателей 6 кВ принимается в качестве комплектного распредустройства КРУ СЭЩ К-61Мс встроенным выключателем BBЭ-10-31.5/3150У3с номинальным током шкафов 3150 А и шин 3150А; для секционных выключателей – КРУ СЭЩ К-61Мс встроенным выключателем BBЭ-10-31.5/1600У3с номинальным током шкафов 1600 А и шин 2000 А; для выключателей на отходящих кабельных линиях–КРУ СЭЩ К-61Мс встроенным выключателем BBЭ-10-20/630У3с номинальным током шкафов 630 А и шин 1000 А (все КРУ завода «Электрощит»).

Выбор разъединителей.

Выбор разъединителей производится только на стороне ВН, так как на стороне НН роль разъединителей выполняют разъёмы КРУ.

Табл. 6.6. Выбор разъединителей на стороне ВН.

Расчётные данные	Каталожные данные	Условия выбора или проверки
РазъединителиРГП СЭЩ 35/1000 УХЛ1
Uсети=35 кВ Iпрод расч=387 А	Uном=35 кВ Iном=1000 А	По условиям длительного режима: Uном Uсети; Iном Iпрод расч
iу=6,9 кА	id=60кА	По электродинамической стойкости: id iу
Вк=1,61 кА2с	Iтер2* tтер =202*3=1200 кА2с	По термической стойкости: Вк Iтер*tтер
iу=6,9 кА; Iп0=2,71 кА	iв ном= - кА; Iв ном=60 кА.	iв ном iу; Iв ном Iп0

T_a=0,05 с

В_к – интеграл Джоуля для заданной цепи, равный

В_к = кА²с,

где t_отк = t_рз + t_о.в=0,1+0,07=0,17;

Выбор силовых кабелей 6 кВ.

Сечение силовых кабелей выбирается по экономической плотности тока:

, (6.28)

где j_эк – экономическая плотность тока (по [9,табл. 1.3.36] принимаетсязначение

j_эк=1,4 А/мм²).

Максимальный длительный ток нормального режима, исходя из радиальной схемы присоединения РП, при которой каждый РП питается по двум КЛ:

; (6.29)

=224 А.

=106 мм².

Принимается кабель АПвП 3 185/50-6 производства завода «Электрокабель» с изоляцией СПЭ с I_доп=371 А.

Проверка выбранного кабеля по условию нагрева:

I’_{доп =} I_допk (6.30)

где k – поправочный коэффициент, зависящий о температурных условий и условий прокладки (по [1, табл. 3.46], k=0,79).

371*0,79=293A

Коэффициент фактической загрузки в режиме перегрузки:

; (6.31)

1,2

Коэффициент предварительной загрузки:

; (6.32)

=0,76.

Допустимый коэффициент перегрузки по [9,табл. 1.3.2] К_пдоп = 1,35

<К_пдоп.

Проверка по нагреву выполняется.

Проверка кабеля по термической стойкости:

q q_мин=

q_мин= =127 мм².

В_к = кА²с,

где t_отк = t_рз + t_о.в=1,1+0,075=1,175.

Проверка по термической стойкости выполняется, значит устанавливать на кабель защиту ТО нет необходимости.

Так как проверка по термической стойкости выполняется, выполнять дополнительную проверку кабеля на невозгораемость не требуется.Однако, в учебных целях, можно провести данную проверку. Проверка на невозгораемость производится исходя из времени действия максимальной токовой защиты.

Начальная температура жилы до КЗ:

, (6.33)

где - фактическая температура окружающей среды во время КЗ (так как данные отсутствуют принимается равной =+15°С);

- значение расчётной длительно допустимой температуры жилы (для кабелей с изоляцией СПЭ принимается +90°С);

– значение расчётной температуры окружающей среды (для прокладки в земле принимается =+15°С);

I_раб – значение тока перед КЗ (принимается равным =224 А);

I_дд – значение расчётного длительно допустимого тока (по [1, табл. 3.52] принимается равным 375 А).

=41,76°С.

Тепловой импульс от тока КЗ (из времени действия защиты МТЗ):

В_к = кА²с,

где t_отк = t_рз + t_о.в=1,1+0,05=1,15

K= =0,171 (коэффициент для Al]).

Температура нагрева жилы после КЗ:

, (6.34)

где а – величина обратная температурному коэффициенту электрического сопротивления

ά=4.2*10^-3c^-1 ; =1/ ά=238°С

=93.933°С.

Допустимая расчётная температура токоведущих жил кабеля с изоляцией из СПЭ после КЗ составляет 250°С.

< .

Проверка на невозгораемость выполняется.

Окончательно принимается к прокладке кабель АПвП-3 185/50-6.

Оперативный ток.

Согласно [10] на ПС переменного тока с ВН 35 кВ должна применяться система оперативного постоянного тока – система ОПТ, СОПТ напряжением 220В.

В качестве источников постоянного оперативного тока используются аккумуляторные батареи типа СК или СН.

Для управления использоваться шкафы управления оперативного тока (ШУОТ).

Для каждой аккумуляторной батареи должен быть предусмотрен отдельный щит постоянного тока. Всего на ПС установлена одна аккумуляторная батарея.

Зарядные устройства (ЗУ) должны выбираться совместно с АБ для обеспечения всех требований, предъявляемых изготовителем АБ к ЗУ, необходимых для поддержания заявленного срока службы АБ и надежности ее работы.

8.Выбор и обоснование конструкции распределительных устройств.

Раздел выполняется по [8], в соответствии с [9] и [11].

На стороне НН применяется комплектное распределительное устройство внутренней установки (КРУ). Число шкафов на низшем напряжении данной подстанции составляет 17 штук (10 - отходящие КЛ; 2 - ССН; 1 - секционные выключатели; 2 - вводные выключатели; 2 - измерительные трансформаторы напряжения).

КРУ – распределительное устройство, состоящее из закрытых шкафов с встроенными в них аппаратами, измерительными и защитными приборами. Шкафы КРУ изготавливаются на заводах, что позволяет добиться тщательной сборки всех узлов и обеспечения надёжной работы электрооборудования. Применение КРУ позволяет ускорить монтаж РУ. КРУ более безопасно в обслуживании, так как все части, находящиеся под напряжением. закрыты кожухами.

На стороне ВН применяется ОРУ с типовыми ячейками. Размещение оборудования в ячейках позволяет осуществлять его независимый ремонт и обслуживание, локализацию аварии в пределах ячейки. Ширина ячейки стандартная и для35 кВ равна– 6 м. Именно она определяет ширину распределительного устройства и ПС в целом. Длина ячейки и, следовательно, длина ОРУ определяется схемой РУ и способом размещения оборудования. Применяем ОРУ низкого типа с размещением аппаратов на одном уровне (~ 3 м). Принимаем равномерное распределение линейных ячеек по площади ОРУ, чередуя их с другими присоединениями. Это уменьшает перетоки мощности по шинам и упрощает выполнение молниезащиты ОРУ.

Габаритная высота проезда равна 4 м. Путь перекатки трансформаторов проектируетсясовмещенным с автодорогой.

По планированной территории ПС должен быть обеспечен проезд для автомобильного транспорта с улучшенной грунтовой поверхностью, с засевом травой.Ширина проезжей части внутриплощадных дорог должна быть не менее 3,5м.

На ОРУ кабели прокладываются в наземных лотках. При прохождении лотков через дороги предусматриваются переезды с сохранением расположения лотков на одном уровне. Одиночные кабели (до 7) от кабельных сооружений до приводов и шкафов различного назначения могут прокладываться в земле без специальной защиты (в том числе небронированные) при отсутствии над ними проездов.

Для предотвращения растекания масла и распространения пожара при повреждениях маслонаполненных силовых трансформаторов с массой масла более 1т в единицы предусматриваются маслоприемники с соблюдением следующих требований. Габариты маслоприемника должны выступать за габариты единичного электрооборудования не менее 1,5 м при массе от 10 до 50 т (в используемых силовых трансформаторах). Объём маслоприёмника должен быть рассчитан на одновременный приём 100% масла в трансформаторе.

Допустимое расстояние в свету между открыто установленными силовыми трансформаторами не менее 15 м. При этом при расстоянии между ними менее 1,5 м применяют сплошные разделительные перегородки с пределом огнестойкости 1,5 часа. Ширина перегородки принимается не менее ширины маслоприемника и в высоту не менее высоты вводов высшего напряжения. Расстояние в свету между трансформатором перегородкой не менее 1500 мм.

Территория ОРУ и ПС в целом должны быть ограждены внешним забором высотой 1600 мм. Расстояние по горизонтали от токоведущих частей и незаземлённых частей или элементов изоляции (со стороны токоведущих частей) до постоянных внутренних ограждений в зависимости от высоты должны быть не менее 1150 мм для 35 кВ.

Для силового трансформатора типа ТД 16000/35 полная масса масла составляет 9 т.

Габариты трансформатора: длина А- 6,1 м,

ширина В -3,08 м,

высота Н -3,24 м.

1) Определим объем требуемого масла.

2) Вычислим габариты маслоприемника.

Габариты маслоприемника должны выступать за габариты трансформатора на 1 м.

Объем маслоприемника рассчитан на прием 100% масла.

3) Определим глубину маслоприемника

4) Пересчитаем объем маслоприемника

Охрана труда.

Раздел выполняется в соответствии с [9] и [12].

Заключение.

В ходе выполнения данного курсового проекта,был разработан проект понизительной подстанции 35/6 кВ.

В разделе 1 был определён тип подстанции:

- потребительская;

- проходная;

- обслуживается оперативно-выездными бригадами.

Также в этом разделе были построены суточный и годовой графики полной мощности, по которым была дана характеристика нагрузки подстанции.

В разделе 2 были выбраны два силовых трансформатора по расчетной мощности и уровню напряжения на ВН и НН. Затем проверены по режиму перегрузки в послеаварийном режиме. Окончательно приняты трансформаторы типа ТД-16000/35.

В разделе 3 были рассчитаны токи короткого замыкания на сторонах ВН и НН.

Место КЗ	, кА	, кА
Шины ВН	2,71	6,9
Шины НН	10,32

В разделе 4 былавыбрана электрическая схема распределительного устройства. На стороне ВН принята «Одна рабочая секционированная выключателем система шин». На стороне НН – «Однаодиночная секционированная выключателем система шин»..

В разделе 5 были выбраны типы релейных защит, автоматики и измерительных приборов как на стороне ВН так и на стороне НН.

В разделе 6 был произведен выбор оборудования и токоведущих частей.

1) Выбраны следующие выключатели:

- на стороне ВН вакуумныйтипаВБНК-35-25/1600 УХЛ1;

- вводные выключателивакуумные типа ВВЭ-10-31,5/3150;

- секционный выключательвакуумныйтипа ВВЭ-10-31,5/1600;

- на отходящих кабельных линия выключатели вакуумныеВВЭ-10-20/630.

2) Выбраны разъединители типа РГП СЭЩ 35/1000 УХЛ1.

3) Выбраны аппараты в цепи трансформаторов собственных нужд:

- трансформаторы собственных нужд типа ТСЗ-63/10-У3;

- предохранители типа ПКТ 101-10-8-12,5 У3;

- рубильники РЗ, автоматы АВМ4Н.

4) Выбраны трансформаторы тока:

- на стороне ВН ТВ-35-II-1( в цепях отходящих линий)

- на стороне НН типа ТШЛ-СЭЩ - 10 (для установки в КРУ);

- на секционном выключателе типа ТШЛ СЭЩ- 10

- на отходящих кабельных линиях ТШЛ СЭЩ- 10

5) Выбраны трансформаторы напряжения:

- на секциях6 кВ типа НОМ-10,

- на секции 35кВ типа ЗНОМ-35-65 У1.

6) Выбранаошиновка цепей ВН, выполненная гибкими подвесными проводами марки АС-120/19.

7) Выбрана ошиновка силового трансформатора от выводов трансформатора до ввода в РУ 6 кВ выполняемая в виде гибкой связи из пучка сталеалюминиевых проводов (два несущих АС-185/29). Выбран шинный мост в РУ 6 кВ в виде алюминиевых шин спрямоугольным сечением 120х8.

8) Выбраны отходящие кабельные линии к потребителям АПвП- 3 185/50-6.

9) Выбрано дополнительное защитное оборудование (на стороне ВН ограничители ОПН-П1-35, на стороне НН принимаются ограничители ОПН-РВ-6,на стороне НН заземлитель ЗР-10УЗ).

В разделе 7 был выбранпостоянный оперативный ток.

В разделе 8 была выбрана и обоснована конструкция РУ.

В разделе 9 указаны требования по охране труда:

- выбрана система рабочего и аварийного освещения;

- указаны меры защиты от шума и вибрации;

- разработанымероприятия по техники безопасности;

- разработанымероприятия по пожарной безопасности.

В разделе 10 рассчитаны следующие ТЭП:

№	Показатель	Ед. изм.	Значение
	Установленная мощность	МВА
	Средневзвешенный КПД	%	99,39
	Время использования установленной мощности	ч

Графическая часть проекта состоит из двух листов. На первом листе изображена схема электрических соединений ПС при отключенном положении коммутационной аппаратуры в однолинейном исполнении (кроме трансформаторов тока). На втором листе изображена компоновка ПС.

Список использованной литературы.

1.Справочник по проектированию электрических сетей/ Под ред. Д.Л.Файбисовича – М.: Изд. НЦ ЭНАС, 2005. – 320 с.,ил.2. Козулин В.С., Рассказчиков А.В. Понизительная подстанция: Метод. указания по выполнению курсового проекта / Иван. гос. энерг. ун-т им. В.И.Ленина; Сост. В.С.Козулин, А.В.Рассказчиков. – Иваново, 1998, 2007 (два издания).

3. Неклепаев Б.Н., Крючков М.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Спра-вочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов. - 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1989.-608 с.

4. Самарский завод «Электрощит». Каталог продукции.

5 АВВ. Каталог продукции.

6. Таврида Электрик. Каталог продукции.

7. ОАО «Контактор». Каталог продукции.

8. Схемы принципиальные электрические распределительных устройств подстанций 35 – 750 кВ, 2007.

9. Правила устройства электроустановок. – 7-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 2003. – 648 с.

10. Нормы технологического проектирования подстанций переменного тока с высшим напряжением 35–750 кВ. – М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2009. – 80с.

11. ГОСТ 14209-85 Руководство по нагрузке силовых масляных трансформаторов.

12. . Справочник по проектированию подстанций 35-750 кВ. /под общей ред. С.С. Рокотяна , - М.:Энергоиздат, 1982. -352с

13. Оперативные переключения в распределительных устройствах высокого напряжения: Метод. указания к лабораторным работам / Иван. энерг. ин-т им. В.И.Ленина; Сост. А.В.Рассказчиков. – Иваново, 1991.

14. Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. – М.: Энергия, 1970.

15. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций. Учеб. для техникумов. – 3-е изд. перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1987.-646 с.

16. Условные графические обозначения в электрических схемах и на планах: Методические указания по оформлению материалов курсового и дипломного проектирования / Иван. энерг. ин-т им. В. И. Ленина; Сост. С. О. Алексинский, О. А. Бушуева, В. С. Козулин, Н. Л. Петров. – Иваново, 1992. – 32 с.

17. Пояснительная записка, чертежи и схемы: Методические указания по оформлению материалов курсового и дипломного проектирования / Иван. энерг. ин-т им. В. И. Ленина; Сост. О. А. Бушуева, О. В. Лебедев. – Иваново, 1992. – 28 с.

18. СО 153-34.20.505-2003 Инструкция по переключениям в электроустановках.

Приложение.

1. Вакуумный выключатель 35 кВ серии ВБНК-35 "Тура"

Выключатель имеет встроенный электромагнитный привод и снабжен подогревающими устройствами. Имеется возможность установки трансформаторов тока.
Технические характеристики выключателя вакуумного трехполюсного типа ВБНК-35-25/1600 УХЛ1 "ТУРА":

·

·

·

· Номинальное напряжение, кВ - 35

· Наибольшее рабочее напряжение, кВ - 40,5

· Номинальный ток, А - 1600

· Номинальный ток отключение, кА - 25

· Параметры тока короткого замыкания, кА

o амплитуда - 64

o ток термической стойкости (время протекания 3с) - 25

· Собственное время отключения выключателя, с, не более - 0,05

· Полное время отключения выключателя, с, не более - 0,07

· Механический ресурс, циклов ВО, не менее - 25000

· Коммутационная износостойкость, циклов ВО, не менее

o при номинальном токе отключения - 50

o при номинальном токе - 25000

· Количество электромагнитов

o включающего - 1

o отключающего - 1

· Удельная длина пути утечки, см/кВ, (по ГОСТ 9920-89) не менее - 2,25

· Диапазон рабочей температуры, С - -60…+40

· Масса, кг - не более 450

Рис. 11.1. Габаритные, установочные и присоединительные размеры выключателя ВБНК-35-25/1600 УХЛ1.

2. Вакуумные выключатели ВВЭ -10-31,5/(1600)3150 иВВЭ -10-20/630

Производство: Электротехнический завод КОНСТАЛИН г. Челябинск Таблица 11.1. Параметры выключателей. Тип Номи-нальное напря-жение, кВ Наиболь-шее рабочее напря-жение, кВ Номи-наль-ный ток, А Номи-наль-ный ток отклю-чения, кА Норми-ро- ванное содер- жание аперио- дической состав- ляющей, % Предельный сквозной ток, кА Номи-нальный ток включения, кА Ток терми-ческой стой-кости, к А/ допус-тимое время его действия, с Полное время отклю-чения, с Наиболь- ший пик Началь-ное дейст-вующее значе-ние периоди-ческой состав-ляющей Наиболь- ший пик Нача-льное дейс-твующее значение периоди-ческой состав-ляющей ВВЭ-10-31,5/1600 31,5   31,5 31,5 31,5/3 0,075 ВВЭ-10-31,5/3150 31,5   31,5 31,5 31,5/3 0,075 ВВЭ-10-20/630 20/3 0,005

Рис. 11.2. Габаритные, установочные и присоединительные размеры выключателя ВВЭ-10-31,5/1600.

3. Разъединитель РГП-СЭЩ 35 кВ

Разъединители РГП-СЭЩ 35 кВ предназначены для включения и отключения обесточенных участков электрической цепи высокого напряжения 35 кВ, промышленной частоты 50 Гц, токов холостого хода трансформаторов, зарядных токов воздушных линий, а также заземления отключенных участков при помощи встроенных заземлителей.

Рис. 11.3. Трехполюсный разъединитель РГП СЭЩ -35. Габаритно-присоединительные размеры.

Таблица 11.2. Параметры разъединителя РГП СЭЩ -35.

Наши рекомендации

Наименование параметра	РГП-СЭЩ-35/1000
Номинальное напряжение, кВ
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	40,5
Номинальный ток, Iном, А
Номинальный кратковременный выдерживаемый ток (ток термической стойкости), кА
Наибольший пик номинального кратковременного тока (ток электродинамической стойкости), кА
Время протекания номинального кратковременного выдерживаемого тока (время короткого замыкания) t.:
для главных ножей;
для заземляющих ножей.
Номинальная частота, Гц
Допустимая механическая нагрузка на выводы, Н
Механический ресурс главной цепи, циклов Вкл-Откл
Толщина корки льда при оперировпнии разъединителем, не более, мм
Сопротивление постоянному току главного токоведущего контура, Ом, не более	75х10-6
Усилие, прикладываемое к рукоядке при