Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами.

Приступая к проектированию системы по очистке льяльных вод, следует выбрать способ их очистки.

Способы очистки с указанием их эффективности показаны в таблице 9.

Таблица 9.

п/п Способы очистки Концентрация НПр, мг/л
до очистки после очистки
1. Биохимический 10…100 2…10
2. Озонирование 20…80 2…4
3. Коагуляция сернокислым алюминием 2…100 15…20
4. Флотация; напорная импелерная струйная электрическая 3…100 300…600 120…500 - 2…25 120…200 2…5
5. Гравитационный отстой 2500…3000 300…600
6. Коалесценция 120…600 20…50
7. Сорбция 20…50 05…10
8. Микродугового разряда 89…100 05…57
9. Магнитно-жидкостный 500…600 20…15
10.   Фильтрация: - через дробленый антрацит - через активный уголь БАУ-20 -через капиллярно-пористые элементы -жидкостный с использованием пористых материалов     3…20 2…20     45…350   229…57300     2…3 15…2       104…30
11. Нефтеловушка с использованием пористых материалов 5…100 35…45

При расчете отстойника, работающего по перекрестной схеме (рис. 7) расчетными величинами являются длина яруса Lbe и производительность отстойника qset длина определяется по формуле:

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru (59)

Где Vw – скорость потока воды в ярусе отстойника, мм/с, принимается в соответствии с требованиями СНиП 2. 04. 03 – 85 (см. табл. 10);

hti – высота яруса, м, принимается в пределах 0,025…0,2 м (при высоких концентрациях рекомендуется принимать большие значения).

kdis – коэффициент сноса выделенных частиц (при плоских пластинках kdis = 1,2, при рифленых - kdis = 1,0);

ν0 – гидравлическая крупность задерживаемых частиц, которую рекомендуется определять в слое, равном высоте яруса hti.

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

Рис. 7. Схема тонкослойного отстойника, работающего по перекрестной схеме удаления осадка

Гидравлическая крупность задерживаемых частиц определяется по формуле:

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru (60)

Где Hset =hti – высота яруса;

Kset – коэффициент использования объема проточной части отстойника, для отстойника с тонкослойными блоками и прямоточной схеме работы Kset = 0,5…0,7, при перекрестной схеме работы Kset =0,8;

tset – продолжительность отстаивания, соответствующая заданному эффекту очистки и получения в лабораторном цилиндре в слое h1=500 мм, значения tset приведены в таблице 11.

n2 – показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения-всплытия, n2 = 0,15…0,32, причем меньшие значения соответствуют большей концентрации Нпр.

Таблица 10.

Скорость рабочего потока Vw и величина турбулентной составляющей vtb.

Vw, мм/с
vtb, мм/с 0,05 0,1

Таблица 11.

Время отстаивания, соответствующее эффекту очистки.

Эффект очистки(осветления), % Продолжительность отстаивания tset, с, в слое hi = 500 мм при концентрации Нпр, мг/л

Производительность отстойника qset определяется по формуле:

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru (61)

Где Вbe – ширина тонкослойного блока, назначается исходя из допустимого листа выбранного для тонкослойного блока (δ = 3…5 мм).

Kdis – коэффициент сноса выделенных частиц, принимается при плоских пластинках Kdis = 1,2, при рифленых - Kdis = 1.

Hbl – высота тонкослойного блока, м;

Lbl – ширина тонкослойного блока, м.

Строительная ширина Встр отстойника

Встр=2 Hbl + b1+2b2 (62)

Где b1=0,25 м, b2=0,05…0,1 м.

После определения длины яруса отстойника Lbl, исходя из возможных размеров материала, применяющегося для параллельных пластин, назначается длина пластины в ярусе и количеств блоков (модулей), расположенных на одной прямой.

Строительная высота отстойника Нстр определяется следующим соотношением:

Нстр = Hbl + h3 + hm + 0,3 (63)

Где h3 – высота необходимая для расположения рамы, на которой устанавливаются блоки, h3 = 0,2…0,3; hm = 0,1.

Строительная длина отстойника Lстр

Lстр = Lb + l1 + l2 + 2l3 + l4 (64)

Где l1 – зона для выделения крупных. Объем этой зоны рассчитывается на 2-3 минутное пребывание потока,

k*set – коэффициент использования этой зоны, k*set=0,3;

l1 – 0,2 м при изменении пропорционального устройства, и l2 =0, если распределение потока осуществляется дырчатой перегородкой; l3=0,2…0,25 м, l4 = 0,15..0,2 м.

В настоящее время применяется большое количество конструктивных разновидностей тонкослойных отстойников, работающих на противоточной схеме. Все они, практически, могут быть сведены к двум расчетным схемам, показанным на рис. 8 и рис. 9.

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

Рис. 8. Схема тонкослойного отстойника, работающего по противоточной схеме удаления примесей. ' а - тяжелых примесей; б - легких примесей (масла, нефтепродукты и т.п.)

В конструкции отстойника, показанного на рис. 8, расчетной является длина пластины в блоке (модуле) Lbl и производительность секции qset.

Длина пластины Lbl определяется по формуле:

Lblw*hti/ ν0 (65)

Где νw – скорость потока в ярусе.

hti – высота яруса.

Производительность одной секции

qset=3,6* k*set* Hbl* νw (66)

где Hbl=nti*bn,

nti – количество ярусов в блоке, которое назначается из конструктивных соображений;

bn – определяется по формуле:

bn = hti*cosα;

α = 45…60º.

Ширина секции отстойника назначается из конструктивных соображений и исходя из размеров пластин, предназначающихся для изготовления блоков. Все размеры других узлов отстойника (ширина резервуара отстойника, его строительная глубина и т. п.) назначается из конструктивных соображений.

За расчетные параметры тонкослойного отстойника (см. рис. 9) принимают длину пластин в блоке Lbl и длину длину расположения тонкослойных блоков Lb. Величина Lbl определяется по формуле (65), а Lb – по формуле

Lb = qset/3,6* kset* νw* Вbl (67)

Где qset – расход сточных вод на секцию, м3/ч;

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru
Рис. 9. Схема отстойника, оборудованного тонкослойными блоками, работающего по противоточной схеме удаления примесей.

а – тяжелых примесей; б-легких примесей (масла, нефтепродуктов и т. п.

Общая длина L0стр отстойника

L0стр = Lb + l1n+ l2n + l3n + l4n+ lлn, (68)

Где l1n – длина зоны по условию формирования потока перед распределением между ярусами, принимается l1n = 1…1,5;

l2n = Lbl*sin(90-α);

l3n = 0,3 м; l3n = 0,05…0,10 м; lлn= 0,4…0,5 м.

Общая глубина в отстойнике Нстр, определяется как сумма высот различных зон

Нстр = hm + h2 + h3 + h4 + h5 (69)

где h2 = Lbl*sinα;

hm≥0,1 м; h3 = 0,2…0,5 м; h4 = 0,1…0,2 м; h5 = 0,3 м.

Определяем удельный объем образующего осадка Qmud, м3/ч, определяется способ его удаления и утилизации.

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru (70)

Где qw – расход сточных вод, м3/ч;

Cen и Cex - концентрация Нпр в сточной воде поступающей в отстойник и после него, мг/л;

Pmud – влажность осадка, %;

ρmud – плотность осадка, г/см3.

6. 2 Гидроциклоны.

Для механической очистки сточных вод от взвешенных веществ допускается применять открытые и напорные гидроциклоны.

Для расчета и проектирования установок с открытыми гидроциклонами должны быть заданы те же параметры по воде и загрязнению, что и для отстойников, а именно:

- общее количество сточных вод, м3/ч;

- температура сточных вод, º С;

- периодичность образования сточных вод;

- механические примеси, мг/л;

- нефтепродукты, мг/л;

- плотность механических нефтепродуктов;

- требуемая степень очистки или допустимое содержание загрязнений, мг/л;

- гидравлическая крупность частиц, которую необходимо выделить для обеспечения требуемой степени очистки, мм/с.

Основной расчетной величиной открытых гидроциклонов (см. рис. 10, 11, 12) является удельная гидравлическая нагрузка, которая определяется по формуле

qhc = 3.6*khc*u0 (71)

где u0 –гидравлическая крупность частиц, которые необходимо выделить для обеспечения требуемого эффекта, мм/с;

khc – коэффициент пропорциональности, зависящий от типа гидроциклона и равный для гидроциклонов:

- без внутренних устройств, khc=0,61

- с конической диафрагмой и внутренним цилиндром, khc=1,98

- многоярусного с центральными выпусками

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru ;

Где nti – число ярусов

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

Рис. 12 Схема многоярусного гидроциклона с периферийным отбором очищенной воды

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

Рас. 11. Схема многоярусного гидро-циклона с центральными выпусками

Dhc – диаметр гидроциклона, м;

dd – внутренний диаметр диафрагмы, м. – многоярусного с периферийным отбором осветленной воды

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

Где n/ti – число пар ярусов.

Производительность одного аппарата определяется по формуле

Qhc = 0.785qhc*D2hc (72)

Исходя из общего количества единиц гидроциклонов:

N = Qw/Qhc (73)

После назначения диаметра аппарата и определения их количества по табл. 12 определяются основные размеры гидроциклонов. Угол наклона образующей конических диафрагм в открытых гидроциклонах в каждом конкретном случае должен задаваться в зависимости от свойств выделяемого осадка, но не менее 45º.

Таблица 12.

Наименование конструктивного элемента Единица измерения Тип гидроциклонов по рис.
7, а 7, б 7, в
Диаметр аппарата м 2-10 2-6 2-6 2-6 2-6
Высота цилиндрической части Н Доля от Dhc Dhc Dhc Dhc+0.5 - -
Размер выпускного патрубка « 0.07 0.05 0.05 Определяется по скорости входа
Количество впусков n1 Шт
Угол конической части α Град
Угол конуса диафрагм β « -- 90-60 90-60
Диаметр центрального отверстия в диафрагме dd Доля от Dhc -- 0,5 0,5 0,6-1,4 м Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru  
Диаметр внутреннего цилиндра D1 То же -- -- 0,88 -- --
Высота внутреннего цилиндра Н1 « -- -- 1,0 -- --
Высота водосливной стенки над диафрагмой Н2 М -- 0,5 0,5 0,5 0,5
Высота водосливной стенки D2 В долях от Dhc Dhc Dhc+0,2 Dhc+0,2 Dhc+0,2 Dhc+0,2
Диаметр полупогруженной кольцевой перегородки D3 То же Dhc-0,2 Dhc Dhc Dhc Dhc
Высота ярусов hti М -- -- -- 0,1-0,25 0,1-0,2
Число ярусов nti Шт -- -- -- 4-20 4-20
Зазор между корпусом и диафрагмой ∆ D М -- 0,05-0,07 0,1-0,15
Ширина шламоотводящей щели b « -- -- -- 0,1-0,15 --
Скорость потока на входе в аппарат ubn М/с 0,3-0,5 0,3-0,5 0,3-0,5 0,3-0,4 0,3-0,4
Скорость потока на входе в раструб выпуска uвых « -- -- -- ≤0,1 --
Количество выпусков из яруса n3 Шт. -- -- -- --

* Над чертой показан размер нижней диафрагмы пары ярусов, под чертой – верхней.

Диафрагмы в открытых гидроциклонах могут быть выполнены как из стали, так и из неметаллических материалов.

В распределительном канале пропорционального водораспределительного устройства многоярусного гидроциклона скорость восходящего потока должна быть не менее 0,4 мм/с.

Напорные гидроциклоны.

Этот тип гидроциклонов позволяет успешно решать следующие технологические задачи; осветление сточных вод, например, автохозяйств (удаление песка, глины и др. минеральных компонентов), нефтепромыслов (удаление Нпр и шлама), мясокомбинатов (удаление жира, твердой фазы минерального и органического происхождения) и т. д.

Одной из важных особенностей гидроциклонов является значительная корреляция производительности и эффективности разделения суспензий с основными технологическими и конструктивными параметрами аппаратов (см. рис. 13).

Наибольшее значение коэффициентов корреляции имеют следующие параметры: диаметр цилиндрической части гидроциклона Dhc; площадь питающего патрубка Fbn; диаметры сливного и шламового патрубков dbx, dшл; высота цилиндрической части Нц; угол конусности конической части α; перепад давления в гидроциклоне ∆Р = Рen – Pex; концентрация суспензии на входе в гидроциклон Cen; размеры и плотность частиц твердой фазы суспензии dср, ρт.

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru
Рис. 13. Схема напорного гидроциклона.

Основные размеры напорного гидроциклона подбираются по данным заводов изготовителей (табл. 13), при этом должны учитываться: диаметры питающего den и сливного dex патрубков должны отвечать соотношениям den/ dex = 0,5…1,0, den/ Dhc = 0,12…0,4. Диаметр питающего патрубка должен α

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru (74)


Где ∆ - толщина стенки сливного патрубка; dшл – диаметр шламового патрубка назначается из соотношения dшл/ dex = 0,2…1,0 (для предупреждения засорения шламового патрубка его минимальный размер должен в 6-8 раз превышать максимальный размер частиц загрязнений);

Нц – высота цилиндрической части для гидроциклонов – осветителей должна приниматься: Нц = (2…4)Dhc; для гидроциклонов – сгустителей: Нц =(1…2) Dhc.

Угол конусности α конической части следует принимать для гидроциклонов – осветителей 5…15º, для гидроциклонов-сгустителей – 20-45 º.

Таблица 13.

Наименование узлов и деталей, технологические параметры Размеры основных узлов и деталей
ГЦ – 150К* ГЦ-250К* ГЦ-360К* ГЦ-500К*
Внутренний диаметр цилиндрической части Dhc, мм
Сечение вкладыша питающего патрубка на входе в гидроциклон bXh, мм 15х45 30х65 40х90 55х140
Диаметр патрубка питающего den, мм
Насадок сливной dex, мм
Патрубок сливной dex, мм
Патрубок шламовый dшл, мм 12; 17; 24 17; 24; 34 24; 34; 48 34; 48; 75
Угол конусности конической части α, град
Масса гидроциклона, кг
Объемная производительность Qеп м3/ч, при Pen=0,03 – 0,25, МПа 12-35 30-85 55-160 98-281
Граничная крупность разделения δГР, мкм 28-95 37-135 44-180 52-240

*ГЦ – сокращенное название гидроциклона; цифры – внутренний диаметр цилиндрической части, мм; К – внутренняя поверхность стенок аппарата футерована каменным литьем.

В зависимости от особенностей решаемых технологических задач могут применяться двухпродуктовые (см. рис. 13) и многопродуктовые (рис. 14) напорные гидроциклоны. В последнем случае аппараты имеют несколько сливных трубопроводов, отводящих целевые продукты из различных зон восходящего вихревого потока гидроциклонов. Такие конструкции аппаратов, как правило, применяются при разделении многофазных сред.

За последние годы в ряде отраслей промышленности широко применяются мультигидроциклоны – монолитные или сборные блочные конструкции, включающие десятки или сотни единичных напорных гидроциклонов, имеющие единые питающие, сливные и шламовые камеры.

Путем создания мультигидроциклонов успешно реализуется возможность промышленного применения высокоэффективных двухпродуктовых и многопродуктовых напорных гидроциклонов с малым диаметром цилиндрической части от 8 до 75 мм.

Для выделения из сточных вод частиц механических загрязнений крупностью δ = 50…100 мкм (табл. 13) рекомендуются конструкции напорных гидроциклонов малых диаметров, выпускаемых Усолье – Сибирским заводом горного оборудования.

Для выделения из сточных вод мелкодисперсных механических примесей и сгущения осадка – гидроциклоны опытно – экспериментального завода Дзержинского филиала Ленниихимаш (табл. 14).

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

Рис. 14. Схема трехпродуктового напорного гидроциклона

Таблица 14.

Наименование узлов и деталей, технологические параметры Размеры основных узлов и деталей
Тип гидроциклона*
  ГН-25 ГН-40 ГН-60 ГН-80 ГНС-100 ГНС-125 ГНС-160 ГНС-200 ГНС-250 ГНС-320 ГНС-400 ГНС-500
Диаметр цилиндрической части Dhc, мм
Питающего патрубка den, мм 4, 6, 8 6, 8, 12 8, 12, 16 10, 12, 16, 20 12, 16, 20, 25 16, 25, 32, 40 20, 25, 32, 40, 50 25, 32, 40, 50, 60 32, 40, 50, 60, 80 40, 60, 50, 80, 100 50, 60, 80, 100, 125 60, 80, 100, 125, 160
Сливного патрубка dex, мм 5, 8, 12 8, 12, 16 12, 16, 20 16, 20, 32 20, 32, 40 25, 32, 40,50 32, 40, 50, 60 40, 50, 60, 80 50, 60, 80, 100 60, 80, 100, 125 80, 100, 125, 160 100, 125, 160, 200
Шламового патрубка dшл, мм 3, 4, 5 4, 5, 6 5, 6, 8 6, 8, 10, 12 8, 10, 12, 16 8, 10, 12, 16 10, 13, 16, 20, 25 12, 16, 20, 25 16, 20, 25, 32, 40 16, 20, 25, 32, 40, 50 20, 25, 32, 40, 40, 50 25, 32, 40, 50, 60
Угол конусности конической части α, град 5, 10, 15 5, 10, 15 5, 10, 15, 20 5, 10, 15, 20 10, 15, 20 10, 15, 20 10, 15, 20 10, 15, 20, 30 10, 15, 20, 30 10, 15, 20, 30 15, 20, 30, 45 15, 20, 30, 45
Высота цилиндрической части Нц, мм 25, 50, 75, 100 40, 80, 60, 120, 160 60, 120, 180, 240 80, 160, 240, 320 100, 200, 300, 400 125, 250, 375 160, 320, 480 200, 400, 600 250, 500, 750 320, 500, 750 400, 500, 800 500, 750, 1000
Глубина погружения сливного патрубка Нк, мм 10, 16, 25 16, 25, 32 25, 32, 40 32, 40, 64 40, 64, 80 50, 64, 80, 100 64, 80, 100, 120 800, 100, 120, 160 120, 160, 200 120, 160, 200, 250 160, 200, 250, 320 200, 250, 320, 400
Объемная производительность Qen м3/ч, при Pen=0,1, МПа 0,3-1,1 0,6-2,2 1,1-3,7 1,8-6,4 2,7-10,1 4,4-21,1 6,7-31,8 10,2-47,4,16,3-78,7 16,3-78,7 24,05-117,3 37,67-180,3 54,6-282
Граничная крупность разделения δГР, мкм 2,3-64 2,3-84,9 3,4-92,9 4,3-103,0 6,1-150 6,6-311 89-330,0 10,5-342 12,5-413,3 15,3-685 17,5-745 20,5-884

*ГН – гидроциклон напорный с монолитными элементами, ГНС – со сборными элементами рабочей камеры.

Гидроциклоны малых диаметров объединяются в батареи и блоки (мультициклоны), что позволяет при обеспечении требуемого эффекта очистки и производительности добиться максимальной компактности установки.

Батарейные гидроциклоны имеют единую систему питания, а также системы сбора верхнего и нижнего продуктов разделения. Батарейный гидроциклон, состоящий из 12 аппаратов Dhc = 75 мм., имеющий производительность 60-70 м3/ч, изготовляет опытно-экспериментальный завод Ленниихиммаш. Материал – нержавеющая сталь.

Аппарат рекомендуется к применению в технологических процессах очистки производственных сточных вод литейных, стекольных, керамических производств и т. Д. Опытно-экспериментального завода Дзержинского филиала Ленниихиммаш изготавливает батарейные гидроциклоны, включающие шесть единичных гидроциклонов Dhc =125 мм. (den = 25 мм, den =35 мм, dшл =12 мм, α = 10º). С целью сокращения расхода шлама и повышения надежности работы батареи, единичные гидроциклоны снабжаются автопульсирующими шламовыми патрубками.

Производительность батарейного гидроциклона при давлении питания 0,4 МПа – 120 м3/ч. Материал – нержавеющая сталь.

Центральным научно – исследовательским институтом крахмало – патоной промышленности (ЦНИИКПП) разработаны конструкции мультигидроциклонов марки ГБ-2, ГБ-3, ГБ-6, ГБ-7, ГБ-8, (табл. 15). Серийное производство аппаратов осуществляет Кореневский опытный завод ЦНИИКПП.

Таблица 15

Наименование узлов и деталей, технологические параметры Тип мультигидроциклонов
ГБ – 2* ГБ – 3* ГБ – 6** Гб – 7** ГБ – 8**
Единичный гидроциклон: - Диаметр цилиндрической части Dhc, мм; - Размер питающего патрубка den, мм; - Диаметр сливного патрубка dex, мм; - Диаметр шламового патрубка dшл, мм;       2х5           2х5           2х5           2х5           2х5    
Угол конической части α, град
Число гидроциклонов в выпускаемых блоках, шт  
Давления питания мультигидроциклонов Pen, МПа 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5
Объемная производительность Qen м3/ч, при Pen=0,1, МПа 15,0 25,0 8,0 15,0 25,0
Габариты блока мультигидроциклонов, мм: - высота - ширина - длина          
Масса блока мультигидроциклонов

*Мультигидроциклоны первого выпуска.

** Модернизированная конструкция мультигилроциклонов.

Единичные аппараты изготавливают из пластмасс. Основные геометрические размеры и технологические параметры мультигидроциклонов приведены в таблице 15. Назначение аппаратов; разделение суспензий картофеле- и кукурузнокрахмального производства. В технологии очистки сточных вод мультигидроциклонов ЦНИИКПП рекомендуется применять для механической очистки промышленных стоков, содержащих минеральные частицы размером δ = 200 мкм. И плотностью ρт = 2,1 г/см3.

Для проектирования гидроциклонных установок должны быть заданы данные о характеристике сточных вод и механических загрязнений.

6. 3. Расчет многоступенчатого флотатора со струйной аэрацией для очистки морских НСВ.

Под струйной аэрацией понимают аэрацию жидкости, осуществляемую при проникновении через ее свободную поверхность незатопленной свободжной струи, образованной той же жидкостью, что и аэрируемая (см. рис. 15).

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

Рисю. 15 Схема струйной аэрации: lФ - длина факела жидкости; 1с - высота свободной струи жидкости; В - ширина флотокамеры.

Захват воздуха падающей струей определяется, в основном, степенью нарушения ее сплошности, когда, при слиянии отдельных объемов и капель струи с массой покоящейся жидкости происходит защемление воздуха и внедрение его в глубь жидкости в структуре затопленного течения струи.

Показатели такой чистки определяются многими гидродинамическими и физико-химическими факторами. В частности, степень извлечения Hпр при флотационной обработки, длины факела пузырьков, солесодержания, размера частиц Hпр и уменьшается с увеличением диаметра пузырьков и характерного размера в поперечном сечении флотокамеры.

Коэффициент аэрации α (отношение объемного расхода воздуха Qв, захватываемого падающей вглубь воды струей, к объемному расходу жидкости через формирующую струю насадок Qж) определяется формулой:

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru (75)

Где lс – высота свободного падения струи;

R0 – гидравлический радиус насадка;

V0 – скорость течения жидкости из насадки;

Υ – кинематическая вязкость жидкости;

G – ускорение свободного падения.

Значение α достигает 9…11 при перепаде давления на аэрирующей насадке (сопле) 0,4…0,52 МПа.

Глубина проникновения воздушного факела lф

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

(76)

Максимальный диаметр факела пузырьков Дф примерно 0,4 lф.

Конструкция флотатора показана на рис. 16.

Требуемое число последовательно включенных флотоячеек m зависит от концентрации Нпр в воде, поступающей на очистку Ст, назначаемой конечной концентрацией Нпр в воде из флотатора Сm, времени пребывания очищаемой воды во флотоячейке tm и константы скорости флотации k.

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

(77)

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru Степень извлечения Нпр εm в m-ой флотоячейке определяется соотношением:

(78)

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru Значение константы скорости флотации зависит от режимных параметров процесса

(79)

Где ωв – скорость поступления воздуха на флотосистему;

ωж – скорость воды, проходящей через флотоячейку;

lф – глубина проникновения вглубь очищаемой воды воздушного факела;

В – характерный размер в поперечном сечении флотокамеры (диаметр, ширина), приходящийся на одну аэрируемую струю;

S – солесодержание воды;

ρ - плотность воды.

Скорость поступления воздуха:

ωв = Qв/F (80)

где Qв – расход воздуха, поступающего во флотоячейку;

F – площадь поперечного сечения флотоячейки.

Аналогично

ωж = Qж/F (81)

Рекомендуется ωж = 0,02 м/с.

Давление в напорном коллекторе рс = 0,3…0,5 МПа.

Исходные данные для расчета многоступенчатого флотатора со струйной аэрацией:

- расход сточных вод Qг, м3/ч;

- концентрация Нпр в НСВ Сг, мг/м3;

- концентрация Нпр в очищенной воде Сm, мг/м3;

- время пребывания очищаемой воды во флотокамере – рекомендуется принимать ti = 90…100 с;

- константа скорости флотации – принимается к = 0,21…0,23 мин-1

Ход расчета:

1. Определим требуемое количество последовательно включенных флотокамер:

2. Принимаем кратность рециркуляции воды n = 1,5 и определим подачу насоса:

Qр = Qг*n

3. Определим расход аэрирующей воды через флотокамеру:

Qp1 = 2Qp/m(n+2)

4. Определим расход воды через последнюю флотокамеру:

Qpm = Qp1(n+1)

5. Находим среднее значение:

ΔQpi = (Qpm - Qp1)/(m-2)

6. Определяем рециркуляционные расходы воды через другие флотокамеры:

7.

Qp2 = Qp1+ ΔQpi

Qp3 = Qp2 + ΔQpi

………………..

Qp(m-1) = Qp(m-2) + ΔQpi

8. Определим скорость истечения струй воды из насадок аэрационного коллектора:

ν0 = μ√2g*Pc

где μ – коэффициент расхода отверстия сопла. При Re>100000 для круглых отверстий μ=0,61. При Re<100000 - μ=0,62…0,63.

9. Определим площади сечения сопловых насадок аэрационном коллекторе и диаметры насадок:

Fi = Qpi/ ν0

di = √4 Fi

Где I = 1,2…m.

10. Определим значения Re и Fr для истекающих струй:

11.

Rei = ν0(di/2)/υ

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

Где υ = 1,006*10-6 м2/с – коэффициент кинематической вязкости воды.

12. Определим длину водовоздушных факелов:

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

13. Определим объем флотокамер, исходя из времени пребывания воды во флотокамере ti:

Viф = (Qг + Qpi) ti

14. Определим поперечное сечение флотокамер:

15.

Si = Viф/liф

16. Определим количество воздуха, поступающего с аэрирующей струей:

QВi = Qpi

Где α = 9…11 – коэффициент аэрации.

17. На основании полученных результатов приступаем к комплектованию схемы флотатора.

6. 4. Технологический расчет параметров установок биологической очистки сточных вод.

Цель расчета – определить объем аэротенка, количество кислорода, расходованного на аэрацию, количество прироста ила и т. Д.

Биологическая очистка корабельных сточных вод является одним из наиболее широко используемых методов обработки. В процессах биологической очистки агентом, воздействующим на загрязнения в стоках, являются различные аэробные микроорганизмы.

Судовые сточные воды имеют следующие характеристики:

- количество образующейся воды – 20…80 л/(чел*сут);

- содержание взвешенных веществ (ВВ) – 350…4000 мг/л;

- биохимическая потребность в кислороде БПК5 = 300…3000мг/л.

1. Продолжительность аэрации смеси сточной воды и циркулирующего ила в аэротенке:

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

(82)

Где ta – время аэрации, ч;

ааэр – доза активного ила в аэротенке для бытовых сточных вод, ааэр = 1,5 г/л;

Lа – БПКп поступающей в аэротенке сточной воды, мг/л.

Lt - БПКп очищенной воды, принимается Lt = 40 мг/л.

2. Определим долю ила, циркулирующего из отстойной емкости в аэротенк в зависимости от расчетного притока сточной воды:

3.

а = ааээрегэр (83)

где аper – доза активного ила в отстойной емкости, аper = 4 г/л.

4. При аэрации и отстаивании сточных вод очистка протекает в два этапа: на первом этапе активный ил извлекает из сточных вод коллоидные и взвешенные биологически активные загрязнения; на втором этапе идет окисление извлеченных загрязнений, длительность которого определяется по формуле:

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

(84)

Где t0 – продолжительность окисления снятых загрязнений, ч;

Sn – зольность активного ила в долях единицы. Для бытовых сточных вод Sn = 0,3;

ρ0 – средняя скорость окисления мгБПКП/(г*ч) (по беззольному веществу ила).

Для судовых установок обработки бытовых сточных вод ρ0 = 34…41.

5. Продолжительность регенерации циркулирующего ила определяется формулой:

6.

tр = t0- tа (85)

7. Максимальный часовой приток на установку

qв = 3qn/24 (86)

где q – суточное количество сточных вод на одного человека, л/(чел*сут);

n – численность экипажа.

Для судовых сточных вод характерен большой коэффициент неравномерности поступления, его величина лежит в пределах 2,5…3.

8. Определяем объем аэротенка, м3:

9.

Va = ta(1+a)qB (87)

И объем отстойника – регенератора, м3:

Vp = tp*aqB (88)

Тогда общий объем аэротенка с отстойником – регенератором будет:

Vар = Va + Vp (89)

10. Продолжительность процесса очистки воды определяется по формуле:

11.

t = ta(1+a)+tp*a (90)

Полученное значение t обязательно должно быть проверено по соотношениям:

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

(91)

Где аср – доза активного ила, г/л, для циркуляционных аэротенков бытовых вод

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

(92)

Значения, полученные по формулам (90) и (91) должны совпадать.

12. Количество воздуха, необходимое для аэрации сточных вод, определяется по формуле:

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

(93)

Где Gв – удельный расход воздуха на 1 м3 очищенных сточных вод, м3;

Gк – удельный расход кислорода, мгО2/мгБПКП, Gк = 0,9…1,1 мг/мг;

к1 – коэффициент, учитывающий тип аэратора, принимается по табл. 16, в зависимости от отношения площади аэрируемой зоны f к площади аэротенке F;

к2 – коэффициент, зависящий от глубины погружения аэратора (см. табл. 17);

n2 – коэффициент, учитывающий температуру сточных вод, n2 = 1+0,02(tср – 20),

здесь tср – средняя температура сточной воды, º С;

n2 – коэффициент, учитывающий отношение скорости переноса кислорода в иловой смеси к скорости переноса его в чистой воде. Для бытовых сточных вод в отсутствии ПАВ n2 = 0,85Ю при наличии ПАВ n2 принимается по табл. 16;

Ск – средняя концентрация кислорода в аэротенке, мг/л, Ск = 2 мг/л;

Ср – растворимость кислорода воздуха в воде:

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

Здесь Ст – растворимость кислорода воздуха в воде в зависимости от температуры, равная:

t, º С
Ст, мг/л 11,27 10,75 10,26 9,89 9,4 9,02 8,67 8,33 8,02 7,72 7,44

13. Поверхность аэрируемой зоны f выбирается по площади, занимаемой аэраторами; для мелкопузырчатых аэраторов просветы между ними до 0,3 м включаются в поверхность аэрируемой зоны.

14. По найденным GB и t находим интенсивность аэрации j, м3/(м2*ч) по формуле

j = GB*H/t (94)

где Н – рабочая глубина аэротенка, м.

Если вычисленная интенсивность аэрации более максимальной Jmax для принятого значения К1, то необходимо увеличить площадь аэрируемой зоны f, если менее минимальной Jmin для принятого значения К2, то необходимо увеличить расход воздуха.

Таблица 16.

Зависимость К1, Jmax и n2 от отношения f/F

f/F, м22 К1 Jmax, м34*4 n2
0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,75 1,34 1,47 1,68 1,89 1,94 2,13 2,3 0,59 0,59 0,64 0,66 0,72 0,77 0,88 0,99

Прирост активного ила в аэротенках при очистке бытовых сточных вод определим по формуле:

Пр = 0,8*В + 0,3*Lн (95)

Где Пр – прирост активного ила, мг/л;

В – концентрация взвешенных веществ в поступающих на установку водах, мг/л.

12. Для возврата активного ила на аэрацию из отстойного танка обычно используют эрлифы, для которых расход воздуха равен:

Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

(96)

Где G – расход воздуха для передачи активного ила, м3;

hг – геометрическая высота подъема активного ила, м;

ηэ = 0,6 – к. п. д. эрлифта;

Кп – коэффициент погружения форсунки эрметра, Кп = Нп/ hг, здесь Нп – глубина погружения форсунки от уровня налива, м.

Таблица 17.

Зависимость К2 и Jmin от глубины погружения аэратора h1

h1 К2 Jmin, м22*4
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,4 0,4 0,6 0,8 0,9

13. При проникновении судовых установок для очистки сточных вод должна учитываться возможность их работы при качке и кренах.

14. После биологической очистки сточных вод следует процесс обеззараживания их. При этом учитывается поступление как сточных, так и хозяйственно – бытовых вод. Доля обеззараживания стоков обычно используют активный хлор в виде гипохлорита натрия или гипохлорита кальция.

Обеззараживающий агент вводится в емкость для сбора очищенной воды в таком количестве, чтобы в сточных водах концентрация активного хлора составляла 3…5 мг/л при времени контакта не менее 30 мин.

Объем приемной емкости для очищенной воды определяется по формуле:

Vа. в.= Q*τк (97)

Где Q – суммарный максимальный расход сточных вод, м3/ч;

τк≥0,5 ч – время контакта сточных вод с активным хлором.

18. На рис. 17 приведена типичная установка биохимической очистки воды и изложен принцип ее действия.

Установка типа «Трайдент» (рис. 17) является типичной установкой Проектирование средств по предотвращению загрязнения водоемов льяльных, нефтесодержащими водами. - student2.ru

Рис. 17., Схема установки «Трайдент» 1 - отсек для сбора поступающих стоков; II - аэрационный отсек; 111 - отсек осаждения активного ила; IV - отсек сбора и;обеззараживания очищенной воды. 1 - дозатор обеззараживающего реагента; 2 - пластины отстойника; 3 -эрлифт; 4 - вентиляционный трубопровод; 5 - сетка для отделения крупнодисперсных примесей; б, 7, // - осушительные клапаны; 8 - воздухораспределитель; 9 -трубопровод для осушки установки; 10 - воздуходувки для аэрарии стоков и работы эрлифта; 12 - откачивающий насос; 13, 14 - датчики нижнего и верхнего уровней.

биохимической очистки воды. Ее работа осуществляется следующим образом. Сточные воды от санитарно-технических устройств поступают в приемный отсек, где размещена крупноячеистая сетка, на которой задерживаются и затем потоком стоков измельчаются крупнофракционные загрязнения. Из приемного отсека стоки самотеком поступают в аэрационное отделение, куда воздуходувками через воздухораспределитель подается воздух на аэрацию сточных вод. В этом отсеке и происходит процесс биологической очистки воды.

Очищенная вода с активным илом поступает в отстойное отделение, выполненное в виде конического бункера, наклонные стенки которого способствуют сползанию активного ила на его дно.

Для интенсификации процесса отстаивания ила и уменьшения влияния качки на работу установки внутри бункера расположены наклонные пластины. Отстоенный ил эрлифтом возвращается в отделение аэрации, для работы эрлифта используется воздух от воздухоотводок.

Очищенные и отстоенные от активного ила сточные воды поступают в емкость для сбора и обеззараживания сточных вод.

Обеззараживание сточных вод осуществляется гипохлориом кальция,
которым по сигналу от датчика нижнего уровня подается в эту емкость при
помощи дозирующего устройства. При срабатывании датчика верхнего
уровня включается откачивающий насос и очищенные и обеззараженные
стоки сбрасываются за борт.

В емкость для сбора и обеззараживания очищенных сточных вод также подаются и хозяйственно-бытовые сточные воды, которые не проходят стадию биологической очистки, а лишь подвергаются обеззараживанию. Вентиляция установки осуществляется помощи вентиляционной трубы, выводимой на открытую палубу.

Для очистки и обеззараживания как сточных, так и хозяйственно-
бытовых вод применяется установка типа "Бйо - Компакт",
осуществляющая совместную биохимическую очистку всех сточных вод,
образующихся на судне, при норме 175 л. на человека в день.
Интенсификация процесса очистки здесь происходит за счет более
интенсивной аэрации обрабатываемых сточных вод. ,

Работа установки осуществляется следующим образом. Сточные и хозяйственно-бытовые воды через приемную трубу поступают в приемный резервуар, где сразу аэрируются воздухом от воздуходувки. За счет этого обеспечивается торможение процессов брожения органических загрязнений, содержащихся в стоках. Затем сточные воды переливаются во вторую аэрационную емкость, где продолжается биологический процесс очистки. Очищенные стоки вместе с активным илом поступают в отстойную емкость, где происходит разделение очищенной воды и активного ила, который эрлифтом возвращается в приемный резервуар. Плавающие на поверхности воды загрязнения этим же эрлифтом также возвращаются в приемную емкость. Очищенная и отстоенная от активного ила вода поступает в сборную емкость, куда подается обеззараживающее вещество. В одной из модификаций установки предусмотрено обеззараживание, сточных вод ультрафиолетовой лампой. Очищенные и обеззараженные сточные воды насосом откачиваются за борт.

Во всех установках, использующих биохимические методы очистки, процесс обработки сточных вод осуществляется не менее 15-24 ч.

Список использованных источников:

6. Маркевич В.А. Средства защиты моря от загрязнения при эксплуатации СЭУ. – Л.: Изд. ЛКИ, 1983, с. 3 – 6.

7. Зубрилов С. П., Ищук Ю. Г., Косовский В. И. Охрана окружающей среды при эксплуатации судов. – Л.: Судостроение, 1989, с. 3 – 21.

8. Нунупаров С. М. Предотвращение загрязнения моря судами. – М.: Транспорт, 1979, с. 5 - 87.

9. Стаценко В. Н. Совершенствование экологической безопасности судовых энергетических установок / ДВГТУ. – Владивосток: Изд – во ДВГТУ, 1997, с. 5 – 22.

Наши рекомендации