Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси

Поперечная сила на опоре равна:

.

, (41)

.

Требуемая интенсивность поперечных стержней из арматуры класса А-I при:

,

.

Принимается:

, (42)

где – значение диаметра принятой арматуры в сечении в пролете.

;

.

, (43)

где - коэффициент, учитывающий вид бетона, для легкого бетона плотности D 1800 и менее при мелком заполнителе составляет 1,75;

- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах, так сечение ригеля прямоугольное, то .

,

, (44)

,

Определение интенсивности поперечных стержней выполняется при удовлетворении следующего условия:

, (45)

.

Условие (45) выполняется, следовательно, определяется требуемая интенсивность поперечных стержней:

Рисунок 6 – Расчетное сечение ригеля у опоры

, (46)

.

, (47)

.

Значение величины принимается наибольшее из полученных значений и . Так как:

,

то

,

.

Корректировка значения выполняется при удовлетворении следующего условия:

, (48)

(49)

.

.;

.

Условие (48) выполняется, следовательно, необходима корректировка значения по следующей формуле:

, (50)

Шаг у опоры должен быть не более . и 500 мм, а в пролете - и 500 мм. Максимально допустимый шаг у опоры будет равен:

, (51)

где - коэффициент, учитывающий вид бетона, для легкого при марке по средней плотности D 1800 и менее составляет 1,0;

.

Принимается шаг поперечных стержней у опоры:

.

в пролете:

.

Отсюда:

, (52)

.

Таким образом принимаются 5 поперечных стержней диаметром 12 мм класса А-I ( .

Построение эпюры материалов

Определяется изгибающий момент для четырех стержней по формуле:

, (53)

.

Изгибающий момент для двух стержней определяется аналогично:

;

, (54)

, (55)

.

Определяется поперечная сила по формуле:

, (56)

.

Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента в элементах постоянной высоты с хомутами продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, должны заводиться за точку теоретического обрыва (т.е. за нормальное сечение, в котором внешний момент становится равным несущей способности сечения без учета обрываемых стержней) на длину не менее величины , определяемой по формуле:

, (57)

где - диаметр обрываемого стержня.

.

Проектирование сборной железобетонной колонны и фундамента под колонну

Расчет колонны

Определение нагрузки на колонну с грузовой площади, соответствующей заданной сетке колонн:

,

и коэффициентом надежности по назначению здания:

.

Постоянная нагрузка от конструкций одного этажа:

-от перекрытия:

.

-от собственного веса ригеля сечением и длиной при плотности ρ=25 кН/м³ и γ_f=1,1:

.

-от собственного веса колонны сечением 0,3·0,3 при высоте этажа 3,6 м составит:

.

Итого:

.

Временная нагрузка от перекрытия одного этажа:

.

В том числе длительная:

.

Постоянная нагрузка от покрытия при нагрузке от кровли и плит 4,22 кН/м² составит:

,

то же с учетом нагрузки от ригеля и колонны верхнего этажа:

.

Временная нагрузка от снега для г. Минск (II снеговой район, ρ_s =0,7 кН/м²) при коэффициенте надежности по нагрузке будет равна γ_f=1,4(определяемому по СНиП 2.01.07-85 таб.4) - расчетное значение веса снегового покрова.

,

в том числе длительная составляющая:

.

Таким образом, суммарная (максимальная) величина продольной силы в колонне первого этажа (при заданном количестве этажей – 4):

,

в том числе длительно действующая:

.