Для пределов огнестойкости R 60 – R 240
Рисунок А.3 — Температурные профили балки (h´b = 150´80) с пределом огнестойкости R 30
![]() | ![]() | ||
R 30 | R 60 | ||
Рисунок А.4 — Температурные профили балки (h´b = 300´160) | |||
![]() | ![]() | ||
Рисунок А.5 — Температурные профили балки (h´b = 300´160) | Рисунок А.6 — Изотермы 500 °С балки (h´b = 300´160) | ||
![]() | ![]() |
а) R 60 | б) R 90 |
Рисунок А.7 — Температурные профили (°С) балки (h´b = 600´300) | |
![]() | |
Рисунок А.8 — Температурные профили балки (h´b = 600´300) с пределом огнестойкости R 120 |
![]() | ![]() | ||
а) R 90 | б) R 120 | ||
Рисунок А.9 — Температурные профили балки (h´b = 800´500) | |||
![]() | ![]() | ||
а) R 180 | б) R 240 | ||
Рисунок А.10—Температурные профили балки (h´b = 800´500) | |||
![]() | ![]() | ||
Рисунок А.11 — Температурные профили колонны (h´b = 300´300) – R 30 | Рисунок А.12 — Температурные профили колонны (h´b = 300´300) – R 60 | ||
![]() | ![]() | ||
Рисунок А.13 — Температурные профили колонны (h´b = 300´300) – R 90 | Рисунок А.14 — Температурные профили колонны (h´b = 300´300) – R 120 | ||
![]() | |
Рисунок А.15 — Изотермы 500 °С колонны (h´b = 300´300) | |
![]() | ![]() |
Рисунок А.16 — Температурные профили круглой колонны (диаметр 300 мм) — R 30 | Рисунок А.17 — Температурные профили круглой колонны (диаметр 300 мм) — R 60 |
![]() | ![]() |
Рисунок А.18 — Температурные профили круглой колонны (диаметр 300 мм) — R 90 | Рисунок А.19 — Температурные профили круглой колонны (диаметр 300 мм) — R 120 |
![]() | |
Рисунок А.20 — Изотермы 500 °С круглой колонны (диаметр 300 мм) |
Приложение В
(справочное)
Упрощенные методы расчета
В.1 Метод изотермы 500 °С
В.1.1 Принцип и область применения
(1) Метод допускается применять для стандартного температурного режима пожара, а также для других режимов, при которых в конструкции возникают похожие поля температур. Для режимов, не соответствующих установленному требованию, требуется проведение отдельного анализа, учитывающего зависимость сопротивления бетона от температуры.
(2) Данный метод распространяется на конструкции c минимальной шириной поперечного сечения согласно таблице В.1:
а) для стандартного температурного режима пожара в зависимости от предела огнестойкости;
b) для параметрического воздействия пожара с проемностью О ³ 0,14 м1/2 (см. приложение А EN 1991-1-2) в зависимости от удельной пожарной нагрузки.
Таблица В.1 — Минимальная ширина поперечного сечения в зависимости от предела огнестойкости и удельной пожарной нагрузки
а) огнестойкость
Предел огнестойкости | R 60 | R 90 | R 120 | R 180 | R 240 |
Минимальная ширина поперечного сечения, мм |
b) удельная пожарная нагрузка
Удельная пожарная нагрузка, MДж ∙ м–2 | |||||
Минимальная ширина поперечного сечения, мм |
(3) Упрощенный метод расчета учитывает общее уменьшение размера поперечного сечения, обусловленное повреждением зоны бетона вблизи обогреваемой поверхности. Толщина поврежденного бетона а500 приравнивается к средней глубине изотермы 500 °С в сжатой зоне поперечного сечения.
(4) Поврежденный (нагретый выше 500 °С) бетон не обеспечивает несущей способности конструкции, в то время как остальное поперечное бетонное сечение сохраняет начальное сопротивление и модуль упругости.
(5) Для обогреваемой при пожаре с трех сторон прямоугольной балки приведенное поперечное сечение должно согласоваться с рисунком В.1.
В.1.2 Методы расчета поперечного сечения железобетона, находящегося под действием
изгибающего момента и продольного усилия
(1) На основе описанного в В.1.1 подхода расчет сопротивления железобетонного поперечного сечения при пожаре производится в следующей последовательности.
а) Определение расположения (а500) изотермы 500 °С для установленного стандартного температурного режима или параметрического воздействия пожара;
b) Определение новых ширины (bfi) и расчетной высоты (dfi) поперечного сечения путем исключения бетона за пределами изотермы 500 °С (см. рисунок В.1). Закругленные углы изотерм допускается приводить к прямым углам прямоугольника, как это указано на рисунке В.1;
с) Определение температуры сжатой и растянутой арматуры. Температура отдельных арматурных стержней определяется для точки в их центре по температурным профилям (см. приложение А) или для справочной информации. Арматурные стержни, расположенные за пределами приведенного поперечного сечения (см. рисунок В.1), учитываются в расчете;
d) Определение сниженного сопротивления арматуры при повышенной температуре в соответствии с 4.2 и 4.3;
е) Определение предельной несущей способности приведенного поперечного сечения с учетом уменьшенного сопротивления арматуры;
f) Сравнение предельной несущей способности с расчетным значением нагрузки или, в качестве альтернативы, сравнение полученного предела огнестойкости с его требуемым значением.
|
|
![Для пределов огнестойкости R 60 – R 240 Для пределов огнестойкости R 60 – R 240 - student2.ru](/images/arkhitektura/dlya-predelov-ognestoykosti-r-60-r-240-45892-23.jpg)
Т — растяжение; С — сжатие
|
Рисунок В.1 — Приведенное поперечное сечение железобетонных балок или колонн:
а — обогрев при пожаре с трех сторон (прогрев со стороны растянутой зоны);
b — обогрев при пожаре с трех сторон (прогрев со стороны сжатой зоны);