Нормативные и расчетные характеристики материалов в методе предельных состояний
23 Общий метод расчета железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и продольных сил. Общие понятия о методе расчета.
Расчеты конструкций на действие изгибающих моментов и продольных сил (сжимающих и растягивающих), по несущей способности (прочности) при любой форме поперечных сечений, любом расположении арматуры в пределах сечения и произвольной системе усилий, вызванных внешними воздействиями, следует производить на основе общей деформационной расчетной модели сечений, нормальных к продольной оси конструкции (основная модель), использующей:
- уравнения равновесия моментов и продольных сил в сечении, нормальном к продольной оси конструкции;
- уравнения, определяющие зависимости между напряжениями и относительными деформациями бетона и арматуры, в виде диаграмм состояния (деформирования) материалов
- уравнения, определяющие распределение относительных деформаций в бетоне и арматуре по сечению, нормальному к продольной оси конструкции,
- условия деформирования бетона и арматуры между трещинами, нормальными к продольной оси конструкции.
Напряжения в арматуре и бетоне следует определять по расчетным диаграммам состояния материалов исходя из суммарных относительных деформаций от всех воздействий, включал начальные и развивающиеся в процессе эксплуатации конструкции
Распределение относительных деформаций бетона и растянутой арматуры на длине участка между трещинами допускается принимать равномерным с усредненными значениями относительных деформаций бетона и арматуры.
24. Основные уравнения общего метода расчета на основе деформационной расчетной модели.
Для сечения произвольной формы, показанного на рис. 6.11, при любой системе сил, действующих на сечение (Msd; Мsdу, Nsd), имеющего арматуру, распределенную по сечению, расчетную систему уравнений деформационного метода в общем случае можно записать:
- условия равновесия
27. Упрощенные деформационные методы расчета железобетонных элементов по прочности сечений, нормальных к продольной оси железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и продольных сил. Предпосылки и допущения метода.
Расчет прочности сечений, нормальных к продольной оси, в рамках упрощенного варианта деформационной модели базируется на следующих предпосылках и допущениях:
1. В расчетных уравнениях равновесия ие учитывают сопротивление бетона в растянутой зоне сечения.
2. Для расчетного сечения выполняется гипотеза плоских сечений (гипотеза Бернулли) в соответствии с которой относительные деформации по высоте сечения изменяются пропорционально расстоянию от рассматриваемой фибры до нейтральной оси.
3. Относительные деформации арматуры, располагаемой в сжатой зоне сечения (esc) и окружающего ее бетона (eC) равны, т.е. оба материала деформируются совместно.
4. Напряжения и относительные деформации бетона и арматуры связаны соответствующими расчетными диаграммами деформирования «σ - ε» для материалов
28 Расчет изгибаемых элементов прямоугольного сечения с одиночной и двойной арматурой.
ξ<ξim |
ДА НЕТ
MRd>Msd |
ДА НЕТ
Увеличиваем сечение или площадь арматуры |
Условие прочности обеспечено |
Рис 3. Блок - схемаалгоритма расчета прочности нормальных сечений железобетонных элементов прямоугольного профиля с одиночной арматурой при действии изгибающего момента по упрощенному деформационному методу
нет |
нет |
да |
да |
Исходные данные Мsd,b,h,c, fyk, fyd, , ,fck , ,α, ωc,εcu, εsy, d = h-c |
либо по таблице приложения 7.1 |
Требуется сжатая арматура |
либо по таблице приложения 3.2 |
Конец |
Рис.5. Блок-схема алгоритма расчета площади поперечного сечения продольной арматуры железобетонных элементов прямоугольного профиля при действии изгибающего момента по упрощенному деформационному методу при
да |
да |
Исходные данные Мsd,b,h,c,с1, fyk, fyd, , ,fck,ρmin ,α, d = h-c |
либо по таблице приложения 3 |
Требуется сжатая арматура |
Конец |
Смотри блок-схему № 5 |
нет |
нет |
Рис.6. Блок-схема алгоритма расчета площади поперечного сечения продольной арматуры железобетонных элементов прямоугольного профиля при действии изгибающего момента по упрощенному деформационному методу при
29 Расчет изгибаемых элементов тавровой и двутавровой формы сечения
Для решения задач данного типа необходимо обратить внимание на правила назначения эффективной ширины полки beff при расчете тавровых сечений
В зависимости от положения нейтральной оси в сжатой зоне таврового или двутаврового сечения принято рассматривать два расчетных случая:
- при x hf’ – нейтральная ось пересекает полку;
- при x > hf’ – нейтральная ось располагается вне полки и пересекает ребро таврового или двутаврового сечения.
Для выявления расчетного случая составляют уравнения моментов, либо продольных сил для полки таврового сечения. Для таврового (двутавровго) сечения с одиночным армированием условие, определяющее положение нейтральной оси в сечении, можно записать:
- упрощенный деформационный метод
Для таврового (двутаврового) сечения с двойным армированием:
- упрощенный деформационный метод.
Если условие выполняется, это означает, что нейтральная ось располагается в пределах полки и сечение рассчитывают как прямоугольное.
Если условие не выполняется, производят расчет таврового сечения, для которого равнодействующая усилий в сжатом бетоне определяется по формулам:
- упрощенный деформационный метод.
Тогда уравнение моментов относительно центра тяжести площади растянутой арматуры в общем случае можно записать в виде:
-
При подборе продольной арматуры положение нейтральной оси определяется из условия . Если условие соблюдается – граница сжатой зоны пересекает полку, если не соблюдается –ребро.
Момент, воспринимаемый полкой определяется из уравнений:
-упрощенный деформационный метод.
Последовательность расчетов железобетонных элементов таврового профиля иллюстрируется в виде блок- схем, приведенных на рис. 8 ...11 и демонстрируется на примерах.
Блок-схема алгоритма расчета площади поперечного сечения продольной арматуры железобетонных элементов таврового профиля при действии изгибающего момента для случая расположения нейтральной оси в полке
НЕТ |
Нейтральная ось располагается в пределах полки, расчёт ведём как для прямоугольного профиля с шириной bf` |
или по табл. прил. 3.1 |
Конструирование |
Требуется сжатая арматура |
Нейтральная ось располагается в ребре, расчёт ведём как для таврового профиля (рис.11) |
ДА |
НЕТ |
ДА |
Исходные данные |
Конец |
Блок-схема подбора арматуры в тавровом сечении при расположении нейтральной оси в ребре
НЕТ |
ДА |
ДА |
НЕТ |
или по табл. прил. 3.1 |
Конструирование |
Требуется сжатая арматура |
Расчет как для прямоугольного профиля (рис.10) |
Исходные данные |
Конец |