Полупроводниковый вентиль ВЛ-200

На (рис. 4.39) показан схематический разрез кремниевого диода. Пластинка ср-п переходом, состоящая из слоев алюминиевого спла­ва 8, высоколегированного кремния 9, кремниевого диска 10, припа­яна сплавом серебра с сурьмой 11 к нижнему вольфрамовому дис­ку 12. Последний при помощи припоя связан с массивным медным основанием. Верхняя часть кремниевой пластины спаяна с верхним вольфрамовым диском 7, к которому припаяна медная чашечка 6, а к ней — наконечник 4 внутреннего гибкого медного вывода. Вольфра­мовые диски, обладающие близким к кремнию температурным коэф­фициентом линейного расширения, уменьшают механические напря­жения, возникающие между кристаллом кремния и медным основа­нием при нагреве током областир-п перехода. Кремниевый и вольф­рамовые диски заключены в стальной эмалированный корпус 5, свя­занный с выводной втулкой 1 при помощи слоя напряженного свин­цового стекла 2. Спай стального корпуса со свинцовым стеклом вы­полнен через слой эмали 3 и является изолятором. Внутренний гиб­кий вывод компенсирует тепловые деформации, а наружный вывод обеспечивает гибкую связь с токоведущими частями других аппара­тов. Медное основание вентиля имеет шпильку с резьбой М14 для

Рис. 4.39. Кремниевый диод:

1 — выводная втулка; 2 — свинцовое кольцо; 3 — слой эмали; 4 — наконеч­ник; 5 — корпус; б — медная чашечка; 7— верхний вольфрамовый диск; 8 — слой алюминиевого сплава; 9 — слой высоколегированного кремния; 10 — кремниевый диск; 11 — сплав серебра; 12 — нижний вольфрамовый диск; 13 — медное основание; 14 — шпилька

крепления охладителя. Мощные кремниевые вентили на подвижном составе имеют воздушное охлаждение. При воздушном охлаждении массивный медный вывод (основание) вентиля ввинчивают в метал­лический охладитель, имеющий развитую ребристую поверхность. При принудительном воздушном охлаждении охладители заключа­ют в кожух, через который пропускают воздух, нагнетаемый венти-

лятором. В основании корпуса охладителя имеются отверстия для изолированных стержней, на которых в зависимости от схемы преоб­разователя может быть укреплено несколько вентилей.

Лавинные диоды. Несмотря на высокую степень чистоты исход­ного материала, структура электронно-дырочного перехода неравно­мерна. При этом возникают местные сужения перехода и появляются локальные участки, напряженность электрического поля в которых при приложении обратного напряжения может повышать среднее зна­чение, характерное для данного перехода. Неравномерность струк­туры р-п перехода возрастает по мере приближения его к выводу на поверхность. Это объясняется большой концентрацией посторонних частиц, попадающих в переход в процессе его изготовления. Повы­шенная неравномерность обусловливает появление больших локаль­ных сужений в структуре перехода и, следовательно, соответственно больших значений напряженности поля при приложении обратного напряжения. Поэтому вероятность пробоя электронно-дырочного перехода вблизи вывода его на поверхность выше, чем в средней ча­сти. В настоящее время в ВУ подвижного состава применяют лавин­ные вентили. У этих вентилей путем специальных мероприятий сни­жают напряженность поля в области вывода/>-я перехода на поверх­ность. В таких диодах в месте вывода р-п перехода на поверхность с пластины кремния снимают по окружности фаску под определенным углом. Кроме того, в области выводами перехода на поверхность по окружности кремниевой пластины концентрацию основных носите­лей зарядов выполняют меньшей, чем в средней части пластины. Ширина/>-я перехода в этой зоне увеличивается, и напряжение про­боя в средней части пластин оказывается меньшим, чем у торца пла­стины. В обычных диодах мощность потерь, выделяемых при про­хождении обратного тока, должна быть значительно меньше мощно­сти потерь, получаемых при прямом токе. Это объясняется тем, что прямой ток диода распределяется по всей площади электронно-ды­рочного перехода равномерно и рассеивание выделяемого тепла про­исходит по всей площади, не вызывая недопустимых местных пре­вышений температуры.

В непроводящую же часть периода вследствие неоднородности сопротивления запорного слоя обратный ток проходит лишь через отдельные микроплощадки в местах с повышенной плотностью, об-

ладающих меньшим удельным сопротивлением. При этом плотность тока оказывается весьма значительной, и в малых участках объема полупроводника выделяется значительная энергия. Это может при­вести к местным повышениям температуры запорного слоя и создать условия для пробояр-п перехода.

В лавинных диодах благодаря применению монокристаллов крем­ния с высокой однородностью структуры и специальной технологии обработки полупроводника обратный ток распределяется равномер­нее по площади/>-я перехода. Поэтому нагрев объема кристалла об­ратным током происходит по всему сечению перехода, и местное пре­вышение температуры отдельных участков его практически исклю­чается, а это исключает условия пробоя перехода.

Обозначение вентилей. В соответствии со стандартом вентили имеют специальное обозначение, которое указывает предельный ток в амперах, класс вентиля, прямое падение напряжения, модифика­цию вентиля. Так, ВЛ200-8-1,6 обозначает: В — неуправляемый вен­тиль диод, Л -лавинный, воздушного охлаждения, 200 — предель­ный ток 200 А, 8 — класс, характеризующийся повторяющимся на­пряжением 800 В и прямым падением напряжения 1,6 В.

Характеристики вентилей. Характеристики являются измеря­емыми величинами, описывающими электрические, механические, тепловые и другие свойства диодов при определенных условиях. Характеристики делятся на паспортные (основные) и проектные (дополнительные). Паспортные характеристики вентилей позволя­ют по ограниченному количеству фиксированных значений пара­метров определить соответствие данного вентиля стандарту или ТУ, сравнить его с аналогичными изделиями. Эти параметры оп­ределяют в конкретных условно заданных режимах. Обычно пас­портные характеристики дают в виде таблиц или перечня номи­нальных данных.

Проектные характеристики позволяют определить зависимость различных параметров вентилей во всем диапазоне их изменения от величины, длительности и характера нагрузки с учетом схем преоб­разования, условий окружающей среды, интенсивности охлаждения и т.д. Эти характеристики дают возможность выбрать наиболее целе­сообразную нагрузку вентилей в различных режимах работы и усло­виях эксплуатации.

Базовой (вольт-амперной) электрической характеристикой венти­ля является зависимость падения напряжения на вентиле от тока при определенной температуре структуры. Различают три типа вольт-ам­перной характеристики: статическую, динамическую и классифика­ционную. Статическая характеристика снимается на постоянном токе, динамическая на переменном в мгновенных значениях напряжения и тока. Классификационная характеристика снимается на однополупе-риодном переменном токе частотой 50 Гц: прямая ветвь ее соответ­ствует пропусканию через вентиль синусоидального тока, при этом фиксируются приборами магнитоэлектрической системы средние за период значения тока и напряжения; обратная ветвь — приложению к вентилю синусоидального напряжения, при этом фиксируются сред­нее за период значение тока и амплитудное значение напряжения.

Из классификационной вольт-амперной характеристики опреде­ляют номинальные (паспортные) параметры вентиля: номинальный ток, номинальное напряжение, прямое падение напряжения вентиля.

Номинальный ток вентиля — среднее за период значение вы­прямленного тока частотой 50 Гц, синусоидальной формы, протека­ющего через вентиль при его работе в однофазной однополупериод-ной схеме выпрямления на активную нагрузку и угле проводимости 180 при номинальных для данного вентиля условиях охлаждения.

Номинальное (классификационное) напряжение вентиля — мак­симально допустимое мгновенное значение напряжения, длительно прикладываемого к вентилю в обратном направлении в номиналь­ном режиме работы, при котором обеспечивается его заданная на­дежность, исключающая повторяющиеся и неповторяющиеся напря­жения.

Максимальное обратное напряжение соответствует точке или об­ласти загиба обратной ветви вольт-амперной характеристики вен­тиля, когда при небольшом приращении напряжения резко увеличи­вается обратный ток.

Прямое падение напряжения — среднее за период значение на­пряжения на вентиле при прохождении через него номинального тока и температуре окружающей среды +25 °С.

Обратный ток — среднее за период значение тока, протекающе­го через вентиль при прохождении к нему номинального обратного напряжения.

Ток аварийной нагрузки—ток, протекание которого вызывает пре­вышение допустимой температуры электронно-дырочного перехода, но воздействие которого предполагается лишь ограниченное число раз за срок службы вентиля как результат необычных условий рабо­ты схемы. Ударный ток — максимально допустимое значение тока синусоидальной формы длительностью 10 мс при заданной началь­ной температуре полупроводниковой структуры без последующего приложения напряжения.

Повторяющееся напряжение — максимально допустимое мгно­венное значение напряжения, которое может многократно периоди­чески прикладываться к полупроводниковому прибору в обратном или прямом направлении.

Неповторяющееся напряжение — максимально фиксируемое мгновенное значение напряжения, прикладываемого к прибору в об­ратном или прямом направлении при процессах, имеющих неперио­дический характер.

Групповое соединение диодов применяют для повышения надеж­ности выпрямительной установки, чтобы выход из строя одного дио­да не нарушал работы всей установки. В мощных выпрямительных установках выпрямленный ток оказывается больше номинальных токов, допустимых для отдельных полупроводниковых диодов. Для пропуска таких токов несколько диодов включают параллельно.

При полной идентичности прямых ветвей вольт-амперных харак­теристик параллельно включенных диодов в рабочем диапазоне тем­ператур суммарный ток в цепи распределялся бы между ними равно­мерно. Однако вольт-амперные характеристики диодов, даже изго­товленных из одного монокристалла, неидентичные. Как прямые, так и обратные ветви вольт-амперных характеристик диодов одной груп­пы могут иметь различие в пределах допустимого стандартом раз­броса прямого падения напряжения и обратного тока. Различие в пря­мых ветвях вольт-амперных характеристик, вызываемое различием внутреннего сопротивления полупроводниковых диодов, при парал­лельном включении обусловливает их неравномерную нагрузку. Спе­циальный подбор диодов по характеристикам, возможный на заводе-изготовителе, чрезвычайно затруднен, а в условиях эксплуатации при ограниченном числе диодов практически невозможен. Поэтому при параллельном включении диодов их берут с запасом, учитывающим

неравномерное распределение тока по диодам. Коэффициент запаса, учитывающий неравномерность распределения тока между парал­лельно включенными диодами, принимается равным 1,15—1,25. Чис­ло параллельно включенных диодов выбирают для номинальных ус­ловий охлаждения по заданному наибольшему продолжительному току нагрузки с проверкой температуры электронно-дырочного пе­рехода при пропуске диодами тока короткого замыкания расчетной длительности.

В выпрямительных установках подвижного состава напряжения, прикладываемые к диодам в непроводящую часть периода, превы­шают допустимые напряжения одного диода, а поэтому в них несколь­ко диодов соединяют последовательно. Число последовательно вклю­ченных в плече диодов выбирают из условия обеспечения их элект­рической прочности при приложении периодически повторяющихся обратных напряжений и коммутационных перенапряжений. Макси­мальное значение обратного напряжения, воспринимаемого диода­ми, определяется схемой включения и параметрами преобразовате­ля. При последовательном соединении диодов обратное напряжение между ними распределяется неравномерно вследствие разброса зна­чений их внутреннего сопротивления. Для выравнивания обратного напряжения на последовательно соединенных диодах они шунтиру­ются резисторами одинакового сопротивления. Эти резисторы обра­зуют делитель напряжения. Для того чтобы деление обратного на­пряжения между диодами определялось сопротивлениями этих рези­сторов, сопротивление их берется в 3—5 раз меньше минимального сопротивления вентиля.

Вследствие больших допустимых обратных токов лавинные дио­ды не нуждаются в принудительном равномерном распределении напряжения при последовательном их включении. Обратный ток при последовательном соединении ограничивается теми вентилями, на которых напряжение не достигло значения, соответствующего лавин­ному заряду.

Выпрямительная установка (BY)

На тепловозах с передачей переменно-постоянного тока для вы­прямления переменного тока, вырабатываемого синхронным гене­ратором, устанавливается выпрямительная установка, выполненная

на лавинных силовых кремниевых вентилях типа ВЛ-200-8. Лавин­ные тиристоры не повреждаются при подаче на них больших на­пряжений и могут работать без дополнительных устройств защиты и равномерного распределения напряжения между последователь­но соединенными вентилями, которые необходимы для обычных ти­ристоров.

В преобразовательной технике стационарных установок и в тепло­возостроении за рубежом наибольшее распространение получила трех­фазная мостовая схема выпрямления, расчетная мощность которой толь­ко на 5 % превышает активную и обеспечивает высокую частоту пуль­саций выпрямленного напряжения при малой их амплитуде.

Исследования показали, что пульсации выпрямленного тока теп­ловозных ВУ при трехфазной мостовой схеме выпрямления не пре­вышают 4—5 %, что практически не влияет на качество коммутации электродвигателей. Поэтому на тепловозах 2ТЭ116 применена схема глухого параллельного соединения выпрямительных мостов (без урав­нительного реактора). Параллельное соединение выбрано потому, что требует в 2 раза меньшего числа вентилей, чем последовательное при одинаковом значении и частоте пульсаций выпрямленного напряже­ния.

Плечо моста состоит из десяти параллельно соединенных ветвей, в каждой из которых включено по два вентиля последовательно со­единенных, а значит — фаза имеет 40 вентилей (рис. 4.40).

В шкафу выпрямительной установки размером 1165 х 1250 х 700 мм размещены вентили. Конструкция шкафа обеспечивает доступ с двух сторон. На каждой стороне шкафа установлен один трехфазный мост. Вентили с охладителями-радиаторами собраны в отдельные блоки по 8 шт. На каждой стороне шкафа расположены 15 блоков. Все блоки съемные, что обеспечивает доступ для очистки воздушного канала и смены охладителей.

Вентили охлаждаются вентилятором с электроприводом, распо­ложенным на ВУ. Защита выпрямителей от внутренних коротких за­мыканий на этих тепловозах производится при помощи реле РМ2, подключаемого между нулевыми точками звезд генератора. Принцип действия защиты заключается в том, что при возникновении внут­ренних коротких замыканий появляется постоянная составляющая в напряжении, на которую и реагирует реле. Дверцы шкафа имеют кон-

Рис. 4.40. Принципиальная электрическая схема выпрямительной установки

цевые выключатели, которые снимают напряжение с ВУ при их от­крытии.

Одиночный пробой вентиля — это полная потеря им вентильных качеств. Ток через пробитый вентиль может проходить как в прямом, так и в обратном направлении. Пробой вентиля может быть вызван различными причинами. Большой обратный ток (при напряжениях, превосходящих напряжение лавинообразования) может привести к тепловому пробою. Причиной потери вентильных свойств может быть также перекрытие по боковой поверхности кремниевой пластины на месте, которое оказалось слабо защищено, а также не обнаруженный во время ее изготовления дефект. Выпрямительная установка рассчи­тана так, что в случае повреждения одного вентиля она полностью сохраняет работоспособность и машинист может вести поезд до депо или пункта оборота, где неисправный вентиль заменяют.

Нестабильность вольт-амперной характеристики приводит к тому, что временами в каких-то условиях обратный ток вентилей резко увеличивается, а затем уменьшается до нормального значения. При­чинами нестабильности характеристик может быть нарушение гер­метичности вентилей и отклонения от технологии при изготовлении структуры.

Сквозной пробой плеча возникает при выходе из строя всех венти­лей, включенных в данное плечо ВУ. Как показал опыт эксплуата­ции, случаи выхода из строя всех силовых вентилей плеча ВУ наблю­дались значительно реже, чем случаи одиночных пробоев. В то же время они более опасны.

4.9. Запуск дизеля и действие электрических цепей

Силовая цепь пуска дизеля

При пуске дизеля (рис. 4.41) тяговый генератор, имеющий специ­ально для этой цели пусковую обмотку П1—П2 (для топливной се­рии ТЭЮ), работает благодаря свойству обратимости электрических машин в режиме электродвигателя последовательного возбуждения,

Межсекционное соединение РПБ РПБ 390 _щ 292_{[t и}292 , 390

РПБ РПБ

393 253 253 393
-*■------ »--------- и------- К—

Секция II

Рис. 4.41. Принципиальная схема силовой цепи пуска дизеля тепловоза

2ТЭ10М

получая питание через замкнутые контакты контакторов Д1, Д2 от аккумуляторной батареи.

Для уменьшения разряда аккумуляторной батареи и повышения надежности пуска на тепловозах 2ТЭ10М, 2ТЭ10У при пуске дизеля одной из секций используется параллельное соединение двух секций тепловоза, на тепловозах ЗТЭ10М, ЗТЭ10У — трех секций. Порядок пуска дизеля

Для пуска дизеля необходимо следующее.

1. На всех секциях тепловоза включить рубильники аккумулятор­
ных батарей.

2. Убедиться, что штурвалы контроллеров в обеих кабинах маши­
ниста находятся на нулевой позиции.

3. Включить на всех секциях автоматы А4 «Топливный насос», А5
«Дизель».

4. На тепловозах ЗТЭ10М переключатели ПДМ, ПКР, а на тепло­
возах ЗТЭ10У переключатели ПДМ, ПТМ, ПТВ поставить в положе­
ние 3 секции.

5. Реверсивную рукоятку контроллера поставить в рабочее поло­
жение «Вперед» или «Назад».

6. Вставить и повернуть рукоятку блокировки тормоза БУ на пульте
машиниста ведущей секции.

7. Включить тумблер «Топливный насос».

8. Включить автомат А13 «Управление», обеспечив этим подведе­
ние напряжения аккумуляторной батареи к контактам контроллера и
к кнопкам «Пуск дизеля».

9. Включить и отпустить кнопку «Пуск дизеля». При неудавшем­
ся пуске каждую повторную попытку осуществлять не ранее чем че­
рез 1—2 мин.

Вначале рекомендуется производить пуск дизеля ведомой секции. Цепи управления пуском и защиты дизеля рассматриваются ниже отдельно по сериям тепловозов. Перед изучением цепей следует ра­зобрать принцип работы реле времени на полупроводниковых при­борах.

Реле времени в цепи управления пуском дизеля

Для создания выдержек времени в цепи управления пуском дизе­ля используют реле времени ВЛ-31 (рис. 4.42) (60 В, 1—100 с) и ВЛ-50 (50 В, 2—200 с) на полупроводниковых приборах.

Рис. 4.42. Принципиальная схема полупроводникового реле времени ВЛ-31

Реле времени ВЛ-31 включает генератор импульсов, времязадаю-щую цепочку R—С с регулируемым резистором, делитель напряже­ния, полупроводниковое реле (триггер), промежуточное Р1 и испол­нительное Р2 электромеханические реле.

Генератор импульсов состоит из транзистора Т1, трансформатора Тр, конденсатора С4, резистора R5 и диода Д5. Транзисторно-транс­форматорный контур генератора импульсов одновременно служит для поддержания неизменным напряжения, которое подается на цепочку R—С и триггер. Это обеспечивает независимость выдержки времени при колебании напряжения питания.

Цепочка R—С включает конденсатор С5 и резисторы R6—R25. Выдержка времени, которую обеспечивает реле, определяется вре­менем заряда конденсатора С5, зависящим от сопротивления резис­торов, включенных последовательно с конденсатором. Сопротивле­ние регулируется при помощи переключателей В1 и В2.

Делитель напряжения выполнен на резисторах R26—R30. Им соз­дается опорное напряжение на диоде Д6, которое регулируется при помощи резистора R28 на заводе-изготовителе. В эксплуатации регу­лировка этого резистора может производиться лишь при замене опор­ного диода Д6.

Несимметричный триггер включает 2 транзистора (входной Т2, выходной ТЗ), а также цепочку обратной связи (резистор R32, кон­денсатор С7). Триггер может иметь 2 устойчивых состояния: закры­тое (входной транзистор в режиме насыщения, выходной в режиме отсечки) и открытое (входной транзистор в режиме отсечки, выход­ной в режиме насыщения). Управляется триггер при помощи еще одного делителя напряжения в резисторах R31—R33, подобранных таким образом, что отрицательный потенциал на базе транзистора Т2 намного выше, чем на базе транзистора ТЗ.

При подаче напряжения питание на контакты 1 и 2 ШР срабаты­вает реле Р1. Контакты (мгновенного действия) этого реле произво­дят необходимые переключения в цепях управления пуском дизеля. Через выпрямительный мост ДМ напряжение подводится к стаби­лизатору напряжения, который состоит из стабилитронов ДЗ, Д4, конденсаторов Cl, C2, СЗ, резистора R2. Стабилизированное напря­жение подается на генератор импульсов и на триггер, который пока закрыт.

Генератор импульсов начинает работать, заряжая конденсатор С5. Происходит отсчет выдержки времени. Как указывалось выше, время заряда (выдержка времени) зависит от сопротивления резисторов R6— R25. Когда напряжение на конденсаторе С5 достигнет значения опор­ного напряжения для диода Д6, последний откроется и импульсы с вторичной обмотки трансформатора Тр начнут проходить через разде­лительный конденсатор С6 на вход триггера (на базу входного транзи­стора Т2). Триггер перейдет в открытое состояние, в результате чего получат питание подушка исполнительного реле Р2, контакты которо­го выполняют необходимые переключения в цепи. Как видно из опи­сания, переключения эти происходят через заданное время после по­дачи напряжения на контакты 1 и 2. Для гашения дуги между контак­тами электромеханических реле используются диоды Д1 и Д2.

Принцип работы реле времени ВЛ-50 аналогичен рассмотренному выше. Однако это реле имеет лишь одно исполнительное электроме­ханическое реле Р, один замыкающий и один размыкающий контак­ты с выдержкой времени (последний в схеме тепловоза не использу­ется). Времязадающая цепочка R—С с регулируемым резистором R обеспечивает выдержку времени от 2 до 200 с со 100 ступенями регу­лирования. Выдержка времени начинается с момента подачи напря­жения на блок питания БП.

Наличие лишь одного замыкающего контакта реле требует примене­ния в цепи управления пуском дизеля промежуточного реле РУ4 (в отли­чие от более раннего варианта схемы, когда применялось реле ВЛ-31).

Цепи пуска дизеля по системе многих единиц

Силовые цепи. Как указывалось ранее, при пуске дизеля исполь­зуется параллельное соединение аккумуляторных батарей двух (трех) секций тепловоза. При этом «плюсы» батарей соединяются через меж­секционные соединения и включенные при пуске контакторы ДЗ на всех секциях тепловоза. «Минусы» аккумуляторных батарей со­единены постоянно через межсекционное соединение.

Цепи управления пуском дизеля

На тепловозах 2ТЭ10У, 2ТЭ10В, 2ТЭ10М с каждого пульта управ­ления могут быть включены электродвигатели топливоподкачиваю-щих насосов и пущены дизели обеих секций. На тепловозах ЗТЭЮМ

и ЗТЭЮУ пустить все дизели можно лишь при управлении с край­них секций. Со средней секции предусмотрен пуск лишь дизеля этой секции. Имеется возможность перехода машиниста для управления из одной секции в другую без остановки дизелей.

Контакторы КТН (КТН, КТН1) (рис. 4.43, 4.44) на всех секциях могут быть включены с крайних секций тумблерами ТН 1, ТН2 и ТНЗ. С пульта управления средней секции тумблером ТН включается лишь контактор КТН (КТН, КТН1) этой секции.

г, _т Межсекционное Межсекционное „ _ттт

Секция I Секция II Секция III

соединение ^^^ ^ соединение

КМ ВОН ПД ру6

КМ В ОН ПД1 ру6

КМ КМ

РУ6 ПД1 ВОН I I I

Рис. 4.43. Принципиальная (упрощенная) схема автоматического управле­ния пуском дизелей (включением РУ6) при работе трех секций (на примере

тепловоза ЗТЭ10М)

Секция III

КТН

Секция I

Межсекционное Секция II соединение

КТН

159 26 X 156

■и (+)—Q

Межсекционное соединение

ТН1

Рис. 4.44. Принципиальная (упрощенная) схема управления включением

электродвигателей топливоподкачивающих насосов при работе трех секций

(на примере тепловоза ЗТЭ10М)

Для обеспечения автоматического управления пуском дизеля на тепловозах типов ТЭ10М и ТЭ10У должно быть включено реле РУ6. Включение этих реле может быть осуществлено с крайних секций тепловоза при нажатии кнопок ПД1, ПД2, ПДЗ. С пульта управления средней секции кнопкой ПД может быть пущен дизель лишь данной секции.

При включении кнопки ПД2 «пуск дизеля второй секции» (рис. 4.45) ток от батареи ведущей секции идет через провод и кон­такт 24 колодки на контакт колодки и провод 23 ведомой секции, вызывая срабатывание там реле РУ6. На ведомой секции включа­ют реле РВ1, контактор КМН, после выдержки времени — пуско­вые контакторы Д1, Д2, ДЗ, электромагнит ЭТ, вентиль ВН7 уско­рителя пуска дизеля. Происходит пуск дизеля. При достижении заданного давления масла срабатывают реле РДМ1 и РУ9. Через замыкающиеся контакты этих реле получит питание электромаг­нит ЭТ. Размыкающий контакт реле РУ9 разорвет цепь питания катушек всех аппаратов, связанных с пуском дизеля (кроме кон­тактора КТН и электромагнита ЭТ). При включении реле РУ9 че­рез провода и контакты 46 и 47 межсекционного соединения ток пойдет на лампу ЛД2 «работа дизеля второй секции», расположен­ную на табло ведущей секции.

Уравнительный резистор СУ1 (20 Ом) в цепи катушки РУ6 слу­жит для ограничения уравнительного тока при разности напряжений аккумуляторных батарей отдельных секций тепловозов. Проследим по схеме применительно к тепловозу 2ТЭ10М, как появляется урав­нительный ток.

При включении кнопки ПД2 (рис. 4.46) на первой секции ток от батареи этой секции через автомат А13 и межсекционное соедине­ние потечет на катушку реле РУ6 второй секции. Когда сработает это реле, через его замыкающий контакт к катушке реле РУ6 второй сек­ции будет подведено также напряжение батареи второй секции (че­рез автомат А5). Таким образом, соединятся «плюсы» двух батарей и по соединяющей их цепи потечет уравнительный ток. При большой разности напряжений двух батарей он может вызвать возгорание про­водов. Резистор СУ 1 ограничивает этот ток.

Д2

РВ2

(+) (+)

D

ДЗ

■-D-

ВН7

■-D-

Д2

D

,РВ1

РВ2

Секция 1

Секция 2 m пг И/ ix

Межсекционное

23 РУ6 •ру9~| / ру8 РУ7 РВ2

TJ>PB1/KMH KB *ктн ^------- "

т₀ г™ Пуск дизеля 1 секции , . ^С°5^^ИНе™^е-.^ Пуск дизеля 2 секции m _пгп
[К 24 24 24 24 И/ ^ixA^z

KB КМН/РВр

"Ч Ч I квн

ДЗ Д1

РВ1

РУ6

РУ6

50 50 50 50

Д2

•ДО

(+)■

ДЗ

ВН7

(+)

D

РУ9

о-

ОТ

Д1

РУ9/ РДО^ (+) (+) /ЩЦ/ РУ9

/46 46 46 46

4^

61 61 61 61

Работа дизеля 1 секции

ОТ:

РУ9

П

Работа дизеля 2 секции

Рис. 4.45. Принципиальная схема автоматического пуска дизелей при работе двух секций тепловозов 2ТЭ10М

РУ6

А13

СУ1

СУ1

Секция I ПД1

Межсекционное соединение

РУ6

Секция II ПД1 Ъ

(+)

Рис. 4.46. Принципиальная схема включения уравнительных резисторов СУ 1 для ограничения уравнительных токов аккумуляторных батарей

4.10. Цепь возбуждения вспомогательного генератора. Включение в цепь зарядки аккумуляторной батареи