Однотактный трансформаторный усилитель мощности на биполярном транзисторе

Исходными данными для расчета однотактного усилителя мощности являются входные параметры двухтактного усилителя мощности (см. подраздел 2.10):

- мощность, потребляемая нагрузкой Рн= 7,5 мВт;

- сопротивление нагрузки Rн= 1,5 Ом;

- частота сигнала fн=5,5 кГц;

- амплитуда напряжения на нагрузке

Принципиальная схема однотактного трансформаторного усилителя мощности представлена на рисунке 2.1.

Риcунок 3.1 – Схема однотактного трансформаторного усилителя мощности на биполярном транзисторе

Расчет каскада производится аналогично расчету усилителя с общим эмиттером, но необходимо учитывать, что подключение сопротивления нагрузки Rн к коллекторной цепи транзистора VT1 происходит через трансформатор Тр1. По переменному току напряжение коллектора VT1 Uk и напряжение нагрузки Uн связаны через коэффициент трансформации n:

n=W2/W1= Uн/Uk

3.1 Выбор КПД трансформатора

Выбор КПД трансформатора осуществляем по таблице 2.1. В данном случае принимаем ηтр= 0,65.

3.2 Выбор типа транзистора VT1

Рассчитываем необходимую допустимую мощность, рассеиваемую на коллекторе транзистора.

Pк.доп.=(1,1¸1,2)∙Pн / (hтр∙hк),

где hк – КПД каскада.

Для транзисторов, работающих в режиме A hк = (0,25¸0,3).

Pк.доп.=1,2∙0,0075 / (0,65∙0,25) = 55,4 мВт.

1) Рассчитываем граничную частоту, которая должна быть в (5¸10) раз больше частоты сигнала в нагрузке

fгр= (5¸10)∙fн = (27,5¸55) кГц.

3) Uкэ.max≥ 1,2 (2+2 Uн/n) – неравенство зависит от коэффициента n, который нам неизвестен, поэтому его выполнение проверим позже.

Исходя из полученных данных выбираем транзистор КТ201Б, параметры которого:

Uкэ.max=20 В; Iк.max=20 мА; Pк.max=150 мВт (при температуре окружающей среды Тс=(-60¸+90) ˚С); Uкэ.отс=2 В; fгр=3 МГц; h21э=90 (h21э min = 30).

Рисунок 3.2 – Выходные ВАХ VT1

Рисунок 3.3 – Входные ВАХ VT1

3.3 Выбор положения рабочей точки VT1 по постоянному току

Рабочую точку А необходимо выбирать так, чтобы выполнялись следующие условия:

1. Напряжение питания каскада должно иметь стандартное значение Eк={9,12,18,24 и т.д.} В, причем должны выполняться неравенства:

Для уменьшения количества требуемых питающих напряжений, рекомендуется использовать напряжение питание такое же, как и в двухтактном трансформаторном усилителе мощности.

2. Рабочая точка в режиме A обычно находится в середине активной области работы транзистора VT1.

Пользуясь входными и выходными ВАХ выбираем положение рабочей точки транзистора VT1, работающего в режиме А. Исходя из этого, выбираем:

Ек=0,9·Uкэmax =0,9·20=18 В.

Строим кривую допустимой мощности:

Ркmax= UкэּIк

Координаты рабочей точки по постоянному току:

Iк0 = 11,875 мA, Uкэ0=Eк/2=9 В, Iб0 = 150 мкA, Uбэ0 = 0,78 В.

3.4 Расчет резисторов Rэ, Rф

Положение рабочей точки А по постоянному току обеспечивается резисторами Rэ, Rф, и ЭДС Ек: Ек ≈ Ik∙Rф + Uкэ + Iэ∙Rэ и так как Iэ ≈ Ik получим окончательное соотношение:

Ек = Ik( Rф + Rэ)+ Uкэ.

Данное соотношение описывает в координатах Ik,Uкэ уравнение нагрузочной прямой по постоянному току =I, которая на координатных осях отсекает отрезки:

Uкэ= Ек , при Ik=0 и

Ikк/(Rф + Rэ), при Uкэ=0.

Принимаем: Ik=24 мА, Ек= 18 В, тогда:

Rф + Rэ=

Выбирая падение напряжения на резисторе Rэ равным:

URэ=(0,05¸0,15)·Ек=(0,05¸0,15)·18=(0,9¸2,7) В,

получим величину данного резистора:

Rэ=

Выбираем Rэ=200 Ом. PRэ=Iэо2∙Rэ=(12,05)210-6∙200=0,029 Вт.

Тогда тип Rэ: МЛТ-0,125-200±10%.

Отсюда Rф=750-200=550 Ом. Выбираем Rф=560 Ом.

PRэ=Iко2∙Rф=(11,9)210-6∙560=0,0793 Вт.

Тогда тип Rф: МЛТ-0,125-560±10%.

3.5 Наклон нагрузочной прямой по переменному току

Также как и для двухтактного каскада коэффициент передачи n Тр1 обеспечивает любое положение нагрузочной прямой по переменному току ~I. Поворачивая нагрузочную прямую ~I вокруг рабочей точки А, выбираем наиболее ”высокомощный” режим. Но в заданном случае транзистор VT1 выбран с большим запасом по мощности и практически при любом положении ~I мы можем обеспечить требуемую мощность в нагрузке.

3.6 Расчет мощности, выделяемой в коллекторной цепи VT1

Мощность переменного тока Р~1, поступающая от коллекторной цепи каскада в первичную обмотку трансформатора Тр1 и мощность, отдаваемую в нагрузку Рн, связаны между собой соотношением:

Р~1нтр=0,0075/0,65=0,012 Вт.

С другой стороны:

Р~1=(1/2)∙Uкэm∙Iкm.

Для обеспечения требуемой мощности Р~1 на выходных ВАХ необходимо выбрать соответствующие амплитуды Uкэm (DUкэ) и Iкm (DIк).

Используя представленные на ВАХ приращения получаем:

Р~1=0,5∙( I’кmax-Iк0)∙( Uкэ0-Uкэmin)=0,5∙(18,125-11,875)∙(9-2)=21,88 мВт.

Условие Рнтр ≈ (1/2)∙Uкэm∙Iкm выполняется (мощность можно выбирать с запасом).

3.7 Расчет нелинейных искажений каскада

Для этого определим амплитуды гармоник коллекторного тока по сквозной динамической характеристике Iк(Eист) методом пяти ординат.

Сопротивление источника находим по формуле:

Rист=1,5∙h11э=1,5∙(DUбэ / DIб) | Uкэ=const

На входных ВАХ используем треугольник MNK для определения h11э:

h11э= (DUбэ / DIб) | Uкэ=const=(0,8-0,725)/0,2ּ10-3=375 Ом.

Rист=1,5∙375 =562,5 Ом.

Далее, перенося точки на нагрузочной прямой с выходной ВАХ на входную, рассчитываем э.д.с. эквивалентного источника питания по формуле:

Еист = Uбэ + Iб∙Rист

Накопленные данные заносим в таблицу 3.1.

Таблица 3.1 – Данные для построения сквозной динамической характеристики

Номер точки Eист, В Uбэ, В Iб, мА Iк, мА
0,75 0,72 0,0055 5,625
0,81 0,76 0,1
0,87 0,78 0,15 11,875
0,93 0,8 0,2 14,375
0,99 0,83 0,27 18,125

Строим сквозную динамическую характеристику Iк(Eист) (см. рис. 3.4).

Рисунок 3.4 – Сквозная динамическая характеристика однотактного трансформаторного усилителя мощности

Уровни сигнала определяются следующим образом: амплитуда Еист m однозначно определяется “треугольником мощности” АВС на выходных ВАХ транзистора VT1.

По сквозной динамической характеристике находим номинальные токи:

Iкmax=18,125 мА;

Iкmin =5,6 мА;

I0=11,9 мА;

I2=8,6 мА;

I1=14,85 мА.

Далее определяем амплитуды гармоник тока

Проверка:

Iкmax = I1m+ I2m+ I3m+ I4m+ Imср =18,125 мА;

Находим коэффициент нелинейных искажений для транзистора, работающего в режиме А по формуле:

.

Должно выполняться условие: γ < 4% (1,79 < 4).

3.8 Расчет цепи делителя

1. Находим ток делителя: Iд= 5∙Iб0= 5∙0,15ּ10-3= 0,75ּ10-3 А

2. Находим сопротивление резистора RД2:

R2= (Uбэ0 + Iэ0∙Rэ) / Iд=(0,78+12,025ּ10-3∙200)/0,75ּ10-3=4247 Ом.

Выбираем R2=4300 Ом.

РR2= Iд­2∙R2=(0,75ּ10-3)2∙4300=0,00242 Вт.

Тип R2: МЛТ-0,125-4300±10%.

3. Находим сопротивление резистора R1:

R1= (Eк - U - Iд∙R2) / (Iд + Iб0);

U= Iко∙Rф=11,875∙10-3∙560=6,65 В.

R1=(18-6,65-0,75ּ10-3∙4300)/(0,75 ּ10-3+0,15ּ10-3)=9028 Ом.

Выбираем R1=9100 Ом.

РR1=(Iд + Iб0)­2∙R1=(0,75ּ10-3+0,15ּ10-3)2∙9100=0,00737 Вт.

Тип R1: МЛТ-0,125-9100±10%.

3.9 Расчет выходного трансформатора

Находим сопротивление нагрузки коллекторной цепи VT1 по переменному току:

R~=Uкэm/Iкm

R~=( Uкэ0 ­- Uкэmin)/( I’кmax- Iк0)=(9-2)/[(18,125-11,875)ּ10-3] = 1120 Ом

Коэффициент трансформации находим по формуле:

Находим активное сопротивление первичной обмотки

r1= R~(1-ηтр)∙с/(1+с)

Находим активное сопротивление вторичной обмотки

, где с=(0,5¸0,7)

Получаем:

r1=1120∙ (1-0,65)∙0,7/1,7=161 Ом

r2=1/1,7∙0,967∙0,35/0,65=0,306 Ом

По полученным данным выбираем типовой трансформатор ТМ10-16, параметры которого:

Номинальная мощность Рном=0,01 В·А.

1) Входное сопротивление Rвх=2256 Ом.

2) Выходное сопротивление Rвых=17,5 Ом.

3) Коэффициент трансформации n=0,095.

4) Сопротивление первичной обмотки по постоянному току r1= 166 Ом.

5) Сопротивление вторичной обмотки по постоянному току r2= 0,7х2 Ом.

3.10 Температурная стабильность каскада

Температурная стабильность каскада определяется по формуле:

S = (1+D) / (1 - amin + D),

причем должно выполняться условие S < 4 (для однотактных усилителей мощности на биполярных транзисторах, работающих в режиме А).

amin = h 21э min / (1+ h21э min)= 30/31=0,9677.

Находим S:

S=(1+0,132)/(1-0,9677+0,132)=6,89

Т.к. условие S < 4 не выполняется, поэтому вместо резистора R2 ставим термистор, параметры которого:

ММТ-4-4,3 кОм ± 20%; ТКС=3 %/˚С; tраб=(-60…+125) ˚С.

3.11 Расчет блокирующих конденсаторов Сфэ

Величины емкостей конденсаторов выбираются исходя из условия:

Хс(fн) << R; , отсюда

1. Находим емкость конденсатора Сф:

UСф max= 2∙URфo = 2∙7,4=14,8 В.

Выбираем Сф=0,56 мкФ. Тип конденсатора Сф: К53-1-0,56±20%-20.

2. Находим емкость конденсатора Сэ:

Ucmax= 2∙URэo = 2∙2,41=4,82 В.

Выбираем Сэ =1,5 мкФ. Тип конденсатора Сэ: К53-1-1,5±20%-20.

3.12 Определение входных параметров

Находим входное сопротивление каскада

Rвх.к.= (R1|| R2)|| h11э = [4300∙9100/(4300+9100)]||375= =2920∙375/(2920+375)=332 Ом.

Находим входную мощность каскада

Pвх.к.= Iбm∙Uбэm / 2 = (0,27ּ10-3-0,15ּ10-3)∙(0,83-0,78)/2= 0,003 мВт.

3.13 Расчёт разделительного конденсатора С1

мкФ.

Выбираем С1 =1 мкФ.

Тогда тип С1: К53-1-1±20%-30.

3.14 Определение коэффициентов усиления

Коэффициент усиления по мощности:

KP = Pн / Pвх = 0,0075/(0,003ּ10-3)=2500

Коэффициент усиления по напряжению:

=

Коэффициент усиления по току:

KI=KP/KU=2500/3,31=755,29
4 ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ УСИЛИТЕЛЬ НА ОПЕРАЦИОННОМ УСИЛИТЕЛЕ

Исходные данные:

- мощность, потребляемая нагрузкой Рн= 3 мкВт;

- сопротивление нагрузки Rн= 332 Ом;

- частота сигнала fн=5,5 кГц;

- амплитуда напряжения на нагрузке

- коэффициент нелинейных искажений в нагрузке ГСС γн = 0.37%;

- коэффициент нелинейных искажений двухтактного усилителя мощности γ2УМ = 3.46%;

- коэффициент нелинейных искажений однотактного усилителя мощности γ1УМ = 1.79%;

- коэффициент нелинейных искажений вносимых генератором γГsin = (0.9÷0.95)∙γн = 0.34%.

- -мощность, потребляемая нагрузкой ГСС РнГСС = 12,5 Вт;

- сопротивление нагрузки ГСС RнГСС = 25 Ом;

- нестабильность амплитуды ∆Uн/Uн= 10-2.

Рис. 5.1 – Принципиальная схема ПУ с инверсным включением

Выполним предварительный усилитель (ПУ) на ОУ с инвертирующим включением.

Наши рекомендации