Нормативные и расчетные характеристики арматуры
2.25*. За нормативные сопротивления арматуры Rsn принимают наименьшие контролируемые значения предела текучести, физического или условного (равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлиненно 0,2 %).
(Измененная редакция. Изм. № 2).
Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурную сталь и гарантируются с вероятностью не менее 0,95.
Нормативные сопротивления Rsn для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. 19* и 20.
Таблица 19*
| Стержневая арматура классов | Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2) |
| А-I | 235 (2400) |
| А-II | 295 (3000) |
| А-III | 390 (4000) |
| А-IV | 590 (6000) |
| А-V | 788 (8000) |
| А-VI | 980 (10000) |
| Ат-VII | 1175 (12000) |
| А-IIIв | 540 (5500) |
Примечание. Обозначения классов арматуры - в соответствии с п. 2.24а*.
2.26*. Расчетные сопротивления арматуры растяжению Rs для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле
(10)
где gs - коэффициент надежности по арматуре, принимаемый по табл. 21*.
Расчетные сопротивления арматуры растяжению (с округлением) для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл. 22* и 23, а при расчете по предельным состояниям второй группы - в табл. 19* и 20.
Таблица 20
| Проволочная арматура классов | Класс прочности | Диаметр арматуры, мм | Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2) |
| Вр-I | - | 3-5 | 490 (5000) |
| B-II | 1500 (15300) | ||
| 4-5 | 1400 (14250) | ||
| 1300 (13250) | |||
| 1200 (12200) | |||
| 1100 (11200) | |||
| Вр-II | 1500 (15300) | ||
| 4-5 | 1400 (14250) | ||
| 1200 (12200) | |||
| 1100 (11200) | |||
| 1000 (10200) | |||
| К-7 | 6-12 | 1500 (15300) | |
| 1400 (14250) | |||
| К-19 | 1500 (15300) |
Примечания:
1. Класс прочности проволочной арматуры - установленное стандартами значение ее условного предела текучести в Н/мм2.
2. В обозначении проволочной арматуры классов В-II, Вp-II, К-7 и К-19 в соответствии с государственными стандартами указывают ее класс прочности (например, обозначение проволоки класса B-II диаметром 3 мм - Æ3В1500, класса Вр-II диаметром 5 мм - Æ5Вр1400, канатов класса К-7 диаметром 12 мм - Æ12К7-1500).
(Измененная редакция. Изм. № 3).
Таблица 21*
| Арматура | Коэффициент надежности по арматуре gs при расчете конструкций по предельным состояниям | |
| первой группы | второй группы | |
| Стержневая классов: | ||
| А-I, А-II | 1,05 | 1,00 |
| А-III диаметром, мм: | ||
| 6 - 8 | 1,10 | 1,00 |
| 10 - 40 | 1,07 | 1,00 |
| А-IV, А-V | 1,15 | 1,00 |
| А-VI, Ат-VII | 1,20 | 1,00 |
| А-IIIв с контролем: | ||
| удлинения и напряжения | 1,10 | 1,00 |
| только удлинения | 1,20 | 1,00 |
| Проволочная классов: | ||
| Вр-I | 1,2 | 1,00 |
| В-II, Вр-II | 1,20 | 1,00 |
| К-7, К-19 | 1,20 | 1,00 |
Примечание. Обозначения классов арматуры - в соответствиис п. 2.24а*.
(Измененная редакция. Изм. № 2).
2.27*. Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по табл. 22* и 23.
При расчете в стадии обжатия конструкций значение Rsc следует принимать не более 330 МПа, а для арматуры класса А-IIIв - равным 170 МПа.
При отсутствии сцепления арматуры с бетоном принимается значение Rsc = 0.
Таблица 22*
| Стержневая арматура классов | Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2) | ||
| растяжению | сжатию Rsc | ||
| продольной Rs | поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw | ||
| А-I | 225 (2300) | 175 (1800) | 225 (2300) |
| А-II | 280 (2850) | 225 (2300) | 280 (2850) |
| А-III диаметром, мм: | |||
| 6 - 8 | 355 (3600) | 285* (2900) | 355 (3600) |
| 10-40 | 365 (3750) | 290* (3000) | 365 (3750) |
| А-IV | 510 (5200) | 405 (4150) | 450 (4600)** |
| А-V | 680 (6950) | 545 (5550) | 500 (5100)** |
| А-VI | 815 (8300) | 650 (6650) | 500 (5100)** |
| Aт-VII | 980 (10 000) | 785 (8000) | 500 (5100)** |
| А-IIIв с контролем: | |||
| удлинения и напряжения | 490 (5000) | 390 (4000) | 200 (2000) |
| только удлинения | 450 (4600) | 360 (3700) | 200 (2000) |
_____________
* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значения Rsw принимаются равными 255 МПа (2600 кгс/см2).
** Указанные значения Rsc принимаются для конструкций их тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете в расчете нагрузок, указанных в поз. 2а табл. 15; при учете нагрузок, указанных в поз. 2б табл. 15, принимается значение Rsc = 400 МПа. Для конструкций их ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях следует принимать значение Rsc = 400 МПа (4100 кгс/см2).
Примечания: 1. В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А-III используется в качестве расчетной поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней), ее расчетные сопротивления Rsw принимаются как для арматуры класса А-III.
2. Обозначения классов арматуры - в соответствии с п. 2.24а*.
2.28.Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы gsi, учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т. п., либо работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, изменение свойств стали в связи с условиями изготовления и т. д.
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы Rs,ser вводят в расчет с gs = 1,0.
Расчетные сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw снижаются по сравнению с Rs путем умножения на коэффициенты условий работы gs1 и gs2:
а) независимо от вида и класса арматуры - на коэффициент gs1 = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;
б) для стержневой арматуры класса А-III диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и для проволочной арматуры класса Вр-I в сварных каркасах - на коэффициент gs2 = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.
Таблица 23
| Проволочная арматура классов | Диаметр арматуры, мм | Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2) | ||
| растяжению | сжатию Rsc | |||
| продольной Rs | поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw | |||
| Вр-I | 3-5 | 410 (4200) | 290 (3000)* | 375 (3850)** |
| В-II при классе прочности: | 500 (5100)** | |||
| 1250 (12750) | 1000 (10200) | |||
| 4-5 | 1170 (11900) | 940 (9600) | ||
| 1050 (10700) | 835 (8500) | |||
| 1000 (10200) | 785 (8000) | |||
| 915 (9300) | 730 (7450) | |||
| Вр-II при классе прочности: | ||||
| 1250 (12750) | 1000 (10200) | |||
| 4-5 | 1170 (11900) | 940 (9600) | ||
| 1000 (10200) | 785 (8000) | |||
| 915 (9300) | 730 (7450) | |||
| 850 (8700) | 680 (6950) | |||
| К-7 при классе прочности: | ||||
| 6-12 | 1250 (12750) | 1000 (10200) | ||
| 1160 (12050) | 945 (9600) | |||
| К-19 | 1250 (12750) | 1000 (10200) |
_____________
* При применении проволоки в вязаных каркасах значение Rsw следует приникать равным 325 МПа (3300 кгс/см2).
** Данные значения Rsc принимает при расчете конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов на нагрузки, указанные в поз. 2а табл. 15. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз. 2б табл. 15, а также при расчете конструкций из ячеистого и поризованного бетонов на нагрузки всех видов значение Rsc следует принимать для арматуры классов:
Bр-I - 340 МПа (3500 кгс/см2);
В-II, Вр-II, К-7 и K-19 - 400 МПа (4100 кгс/см2).
(Измененная редакция. Изм. № 2).
Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw с учетом указанных коэффициентов условий работы gs1 и gs2 приведены в табл. 22* и 23.
Кроме того, расчетные сопротивления Rs, Rsc, Rsw в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл. 24*-26* и 27.
2.29. Длину зоны передачи напряжений lp для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле
, (11)
где wp и lp принимаются по табл. 28.
К значению Rbp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме gs2.
Величина ssp в формуле (11) принимается равной:
при расчете элементов по прочности - большему из значений Rs и ssp;
при расчете элементов по трещиностойкости - значению ssp. Здесь ssp принимается с учётом первых потерь по поз. 1-5 табл. 5.
В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе (кроме классов В7,5-В12,5) значения wp и lp увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл. 28.
Таблица 24*
| Факторы, обуславливающие введение коэффициента условий работы арматуры | Характеристика арматуры | Класс арматуры | Коэффициент условий работы арматуры | |
| условное обозначение | числовое значение | |||
| 1. Работа арматуры на действие поперечных сил | Поперечная | Независимо от класса | gs1 | См. п. 2.28* |
| 2. Наличие сварных соединений арматуры при действии поперечных сил | « | А-III и Вр-I | gs2 | То же |
| 3. Многократно повторяющаяся нагрузка | Продольная и поперечная | Независимо от класса | gs3 | См. табл. 25* |
| 4. Наличие сворных соединений при многократном повторении нагрузки | Продольная и поперечная при наличии сварных соединений арматуры | А-I, А-II, A-III, A-IV, А-V | gs4 | См. табл. 26* |
| 5. Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры | Продольная напрягаемая | Независимо от класса | gs5 |  В формулах поз. 5: lx - расстояние от начала зоны передачи напряжений до рассматриваемого сечения; lp, lan - соответственно длина зоны передачи напряжений и зоны анкеровки арматуры (см. пп. 2.29 и 5.14) |
| Продольная ненапрягаемая | То же | |||
| 6. Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести | Продольная растянутая | А-IV; А-V; А-VI; Ат-VII; B-II; Вр-II; К-7; К-19 | gs6 | Согласно указаниям п. 3.13* |
| 7. Элементы из легкого бетона класса В7,5 и ниже | Поперечная | А-I; Вр-I | gs7 | 0,8 |
| 8. Элементы из ячеистого бетона класса В7,5 и ниже | Продольная сжатая | Независимо от класса | gs8 |  |
| Поперечная | То же |  | ||
| 9. Защитное покрытие арматуры в элементах из ячеистого бетона | Продольная сжатая | « | gs9 | См. табл. 27 |
Примечания: 1. Коэффициенты gs3 и gs4 по поз. 3 и 4 настоящей таблицы учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, указанные коэффициенты учитываются одновременно.
2. Коэффициент gs5 по поз. 5 настоящей таблицы вводится кроме расчетных сопротивлений Rs и к предварительному напряжению арматуры ssp.
3. В формулах поз. 8 настоящей таблицы значения Rsc и Rsw даны в МПа; значения В - см. п. 2.2.
Таблица 25*
| Класс арматуры | Коэффициент условий работы арматуры gs3 при многократном повторении нагрузки с коэффициентом асимметрии цикла rs, равным | ||||||||
| -1,0 | -0,2 | 0,2 | 0,4 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | ||
| А-I | 0,41 | 0,63 | 0,70 | 0,77 | 0,90 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
| А-II | 0,42 | 0,51 | 0,55 | 0,60 | 0,69 | 0,93 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
| А-III диаметром, мм: | |||||||||
| 6 - 8 | 0,33 | 0,38 | 0,42 | 0,47 | 0,57 | 0,85 | 0,95 | 1,00 | 1,00 |
| 10 - 40 | 0,31 | 0,36 | 0,40 | 0,45 | 0,55 | 0,81 | 0,91 | 0,95 | 1,00 |
| А-IV | - | - | - | - | 0,38 | 0,72 | 0,91 | 0,96 | 1,00 |
| А-V | - | - | - | - | 0,27 | 0,55 | 0,69 | 0,87 | 1,00 |
| А-VI | - | - | - | - | 0,19 | 0,53 | 0,67 | 0,87 | 1,00 |
| Ат-VII | - | - | - | - | 0,15 | 0,40 | 0,60 | 0,80 | 1,00 |
| Вр-II | - | - | - | - | - | 0,67 | 0,82 | 0,91 | 1,00 |
| B-II | - | - | - | - | - | 0,77 | 0,97 | 1,00 | 1,00 |
| К-7 диаметром, мм: | |||||||||
| 6 и 9 | - | - | - | - | - | 0,77 | 0,92 | 1,00 | 1,00 |
| 12 и 15 | - | - | - | - | - | 0,68 | 0,84 | 1,00 | 1,00 |
| К-19 диаметром 14 мм | - | - | - | - | - | 0,63 | 0,77 | 0,96 | 1,00 |
| Вр-I | - | - | 0,56 | 0,71 | 0,85 | 0,94 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
| А-IIIв с контролем: | |||||||||
| удлинений и напряжений | - | - | - | - | 0,41 | 0,66 | 0,84 | 1,00 | 1,00 |
| только удлинений | - | - | - | - | 0,46 | 0,73 | 0,93 | 1,00 | 1,00 |
Обозначения, принятые в табл. 25*: 
где ss,min, ss,max - соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в арматуре в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п. 3.47.
Примечание. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:
где Mmin, Mmax - соответственно наименьший и наибольший изгибающие моменты в расчетном сечении элемента в пределах цикла изменения нагрузки.
Таблица 26*
| Класс арматуры | Группа сварных соединений | Коэффициент условий работы арматуры gs4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла rs, равном | ||||||
| 0,2 | 0,4 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | |||
| А-I; А-II | 0,90 | 0,95 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | |
| 0,65 | 0,70 | 0,75 | 0,90 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | ||
| 0,25 | 0,30 | 0,35 | 0,50 | 0,65 | 0,85 | 1,00 | ||
| 0,20 | 0,20 | 0,25 | 0,30 | 0,45 | 0,65 | 1,00 | ||
| А-III | 0,90 | 0,95 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | |
| 0,60 | 0,65 | 0,65 | 0,70 | 0,75 | 0,85 | 1,00 | ||
| 0,20 | 0,25 | 0,30 | 0,45 | 0,60 | 0,80 | 1,00 | ||
| 0,15 | 0,20 | 0,20 | 0,30 | 0,40 | 0,60 | 1,00 | ||
| А-IV | - | - | 0,95 | 0,95 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | |
| - | - | 0,75 | 0,75 | 0,80 | 0,90 | 1,00 | ||
| - | - | 0,30 | 0,35 | 0,55 | 0,70 | 1,00 | ||
| А-V | - | - | 0,95 | 0,95 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | |
| горячекатаная | - | - | 0,75 | 0,75 | 0,80 | 0,90 | 1,00 | |
| - | - | 0,35 | 0,40 | 0,50 | 0,70 | 1,00 |
Примечания: 1. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ 14098-85, допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость:
1-я группа - стыковые типов С3-Км, С4-Кп;
2-я « - крестообразное типа К1-Кт; стыковые типов С1-Ко, С5-Мф, С6-Мп, С7-Рв, С8-Мф, С9-Мп, С10-Рв и С20-Рм - все соединения при отношении диаметров стержней, равном 1,0;
3-я « - крестообразное типа К2-Кт; стыковые типов С11-Мф, С12-Мп, С13-Рв, С14-Мп, С15-Рс, С16-Мо, С17-Мп, С18-Мо, С19-Рм, С21-Рн и С22-Ру; тавровые типов Т6-Кс, Т7-Ко;
4-я « - нахлесточные типов Н1-Рш, Н2-Кр и Н3-Кп; тавровые типов Т1-Мф, Т2-Рф и Т12-Рз.
2. В таблице даны значения gs4 для арматуры диаметром до 20 мм.
3. Значения коэффициента gs4 должны быть снижены на 5 % при диаметре стержней 22-32 мм и на 10 % при диаметре свыше 32 мм.
Таблица 27
| Защитное покрытие | Коэффициенты условий работы gs9 при арматуре | |
| гладкой | периодического профиля | |
| 1. Цементно-полистирольное, латексно-минеральное | 1,0 | 1,0 |
| 2. Цементно-битумное (холодное) при арматуре диаметром, мм: | ||
| 6 и более | 0,7 | 1,0 |
| менее 6 | 0,7 | 0,7 |
| 3. Битумно-силикатное (горячее) | 0,7 | 0,7 |
| 4. Битумно-глинистое | 0,5 | 0,7 |
| 5. Сланцебитумное, цементное | 0,5 | 0,5 |
Таблица 28
| Вид и класс арматуры | Диаметр арматуры, мм | Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений lp напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров | |
| wp | lp | ||
| 1. Стержневая периодического профиля независимо от класса | Независимо от диаметра | 0,25 | |
| 2. Высокопрочная арматурная проволока периодического профиля класса Вр-II | 1,40 | ||
| 1,40 | |||
| 1,40 | |||
| 3. Арматурные канаты классов: | |||
| К-7 | 1,00 | ||
| 1,10 | |||
| 1,25 | |||
| 1,40 | |||
| К-19 | 1,00 |
Примечание. Для элементов из легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения wp и lp увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице.
При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения wp и lp увеличиваются в 1,25 раза. При диаметре стержней свыше 18 мм мгновенная передача усилий не допускается.
Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение lp принимается не менее 15d.
Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры (за исключением высокопрочной проволоки класса Вр-II с внутренними анкерами по длине заделки) принимается на расстоянии 0,25lp от торца элемента.
2.30. Значения модуля упругости арматуры Еs принимаются по табл. 29*.
Таблица 29*