Динамический расчёт двигателя
Для расчета деталей кривошипно-шатунного механизма на прочность и выявление нагрузок на трансмиссию машин необходимо определить величины и характер изменения сил и моментов, действующих в двигателе. С этой целью проводят динамический расчет кривошипно-шатунного механизма в следующем порядке.
1) Индикаторная диаграмма строится на листе бумаги формата А1 в верхнем левом углу.
2) В правом верхнем углу строится диаграмма фаз газораспределения, а под ней схема кривошипно-шатунного механизма с указанием точек приложения сил и знаков (+, -) действия сил.
3) Построенная скругленная индикаторная диаграмма, пользуясь методом Брикса, развертывается в диаграмму избыточных сил давления газов (МПа) по углу поворота коленчатого вала в масштабе мм .
4) Ниже полуокружности наносятся координаты и строятся графики перемещения, скорости и ускорения поршня, ширина графиков равна , высота в любом масштабе.
5) Руководствуясь найденными размерами двигателя, определяется масса частей, движущихся возвратно-поступательно, и масса частей, совершающих вращательное движение. Для этой цели необходимо задаться конструктивными массами поршневой и шатунной группы, пользуясь табл. 4.
Значение масс поршня, шатуна и коленчатого вала определяется по формуле:
, кг (4.1)
где - конструктивная масса детали, отнесенная к площади поршня, кг/м 2;
- площадь поршня, м 2.
Конструктивные массы деталей, отнесенные к площади поршня выбираем из таблицы [1].
Определяем массу поршня
кг.
Определяем массу шатуна
кг.
Определяем массу коленчатого вала
кг.
Масса частей, движущихся возвратно-поступательно
, кг, (4.2)
где - масса шатуна, приведённая к поршню, кг.
, кг; (4.3)
кг;
кг.
Масса вращающихся деталей в V-образных двигателях
, кг, (4.4)
где - масса шатуна, приведённая к коленчатому валу, кг.
, кг; (4.5)
кг;
кг.
Соответствие выбранных масс можно проверить по значению удельной силы инерции по формуле
, МПа; (4.6)
МПа.
МПа - допустимое значение удельной силы инерции для дизельных двигателей с числом оборотов мин -1.
Максимум удельной силы не превышает допустимого значения.
6) Производится расчет сил, действующих в КШМ
- силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс
, Н. (4.7)
- центробежной силы инерции вращающихся масс
, Н; (4.8)
Н.
- силы инерции вращающихся масс шатуна
, Н; (4.9)
Н.
- суммарной силы, действующей на поршень
, Н. (4.10)
- боковой силы, перпендикулярной оси цилиндра
, Н. (4.11)
- силы, действующей вдоль шатуна
, Н. (4.12)
- нормальной силы, действующей вдоль радиуса кривошипа
, Н. (4.13)
- тангенциальной силы, касательной окружности кривошипа
, Н. (4.14)
Значения тригонометрических функций для выбранного значения принимаем из таблицы [1]. Расчет для всех действующих сил проводим через 20 0 поворота коленчатого вала.
Данные расчетов сил для различных углов сводим в табл. 5 По рассчитанным данным строим графики изменения сил в зависимости от угла поворота коленчатого вала масштабе .
Таблица 4.1 - Расчётные данные давлений и сил, действующих в кривошипно-шатунном механизме
φ° | ∆pг, МПа | pj, МПа | pΣ, МПа | Pг, кН | Pj, кН | PΣ, кН | N, кН | S, кН | K, кН | Т, кН | Mi, Н∙м |
0,12 | -1,565 | -1,445 | 1,36 | -17,68 | -16,33 | 0,00 | -16,33 | -16,33 | 0,00 | ||
0,12 | -1,413 | -1,293 | 1,36 | -15,96 | -14,61 | -1,35 | -14,67 | -13,26 | -6,27 | -376 | |
0,115 | -1,002 | -0,887 | 1,30 | -11,32 | -10,02 | -1,77 | -10,17 | -6,54 | -7,79 | -468 | |
0,109 | -0,450 | -0,341 | 1,23 | -5,08 | -3,85 | -0,93 | -3,96 | -1,12 | -3,80 | -228 | |
0,102 | 0,099 | 0,201 | 1,15 | 1,11 | 2,27 | 0,63 | 2,35 | -0,22 | 2,34 | ||
0,095 | 0,527 | 0,622 | 1,07 | 5,95 | 7,02 | 1,94 | 7,29 | -3,13 | 6,58 | ||
0,09 | 0,782 | 0,872 | 1,02 | 8,84 | 9,86 | 2,37 | 10,14 | -6,98 | 7,35 | ||
0,086 | 0,886 | 0,972 | 0,97 | 10,01 | 10,99 | 1,94 | 11,15 | -9,66 | 5,58 | ||
0,083 | 0,903 | 0,986 | 0,94 | 10,20 | 11,14 | 1,03 | 11,19 | -10,82 | 2,84 | ||
0,082 | 0,900 | 0,982 | 0,93 | 10,16 | 11,09 | 0,00 | 11,09 | -11,09 | 0,00 | ||
0,085 | 0,903 | 0,988 | 0,96 | 10,20 | 11,16 | -1,04 | 11,21 | -10,85 | -2,85 | -171 | |
0,094 | 0,886 | 0,980 | 1,06 | 10,01 | 11,08 | -1,95 | 11,25 | -9,74 | -5,62 | -337 | |
0,11 | 0,782 | 0,892 | 1,24 | 8,84 | 10,08 | -2,43 | 10,37 | -7,14 | -7,52 | -451 | |
0,141 | 0,527 | 0,668 | 1,59 | 5,95 | 7,54 | -2,08 | 7,83 | -3,36 | -7,07 | -424 | |
0,206 | 0,099 | 0,305 | 2,33 | 1,11 | 3,44 | -0,95 | 3,57 | -0,34 | -3,56 | -213 | |
0,357 | -0,450 | -0,093 | 4,03 | -5,08 | -1,05 | 0,25 | -1,08 | -0,31 | 1,03 | ||
0,787 | -1,002 | -0,215 | 8,89 | -11,32 | -2,43 | 0,43 | -2,46 | -1,58 | 1,89 | ||
1,687 | -1,413 | 0,274 | 19,06 | -15,96 | 3,10 | -0,29 | 3,11 | 2,81 | -1,33 | -80 | |
-1,565 | 2,435 | 45,20 | -17,68 | 27,52 | 0,00 | 27,52 | 27,52 | 0,00 | |||
-1,526 | 6,474 | 90,40 | -17,25 | 73,15 | 3,43 | 73,24 | 71,45 | 16,08 | |||
6,199 | -1,413 | 4,786 | 70,05 | -15,96 | 54,08 | 5,02 | 54,32 | 49,11 | 23,21 | ||
2,333 | -1,002 | 1,331 | 26,36 | -11,32 | 15,04 | 2,65 | 15,28 | 9,82 | 11,70 | ||
1,166 | -0,450 | 0,716 | 13,18 | -5,08 | 8,09 | 1,95 | 8,32 | 2,36 | 7,98 | ||
0,706 | 0,099 | 0,805 | 7,98 | 1,11 | 9,09 | 2,51 | 9,43 | -0,89 | 9,39 | ||
0,495 | 0,527 | 1,022 | 5,59 | 5,95 | 11,54 | 3,18 | 11,98 | -5,14 | 10,82 | ||
0,39 | 0,782 | 1,172 | 4,41 | 8,84 | 13,25 | 3,19 | 13,63 | -9,38 | 9,88 | ||
0,336 | 0,886 | 1,222 | 3,80 | 10,01 | 13,81 | 2,43 | 14,02 | -12,14 | 7,01 | ||
0,31 | 0,903 | 1,213 | 3,50 | 10,20 | 13,71 | 1,27 | 13,77 | -13,32 | 3,49 | ||
0,285 | 0,900 | 1,185 | 3,22 | 10,16 | 13,39 | 0,00 | 13,39 | -13,39 | 0,00 | ||
0,258 | 0,903 | 1,161 | 2,92 | 10,20 | 13,12 | -1,22 | 13,18 | -12,74 | -3,34 | -201 | |
0,22 | 0,886 | 1,106 | 2,49 | 10,01 | 12,50 | -2,20 | 12,69 | -10,99 | -6,35 | -381 | |
0,185 | 0,782 | 0,967 | 2,09 | 8,84 | 10,93 | -2,63 | 11,24 | -7,74 | -8,15 | -489 | |
0,156 | 0,527 | 0,683 | 1,76 | 5,95 | 7,71 | -2,13 | 8,00 | -3,43 | -7,23 | -434 | |
0,136 | 0,099 | 0,235 | 1,54 | 1,11 | 2,65 | -0,73 | 2,75 | -0,26 | -2,74 | -164 | |
0,125 | -0,450 | -0,325 | 1,41 | -5,08 | -3,67 | 0,88 | -3,77 | -1,07 | 3,62 | ||
0,121 | -1,002 | -0,881 | 1,37 | -11,32 | -9,95 | 1,75 | -10,11 | -6,50 | 7,74 | ||
0,12 | -1,413 | -1,293 | 1,36 | -15,96 | -14,61 | 1,35 | -14,67 | -13,26 | 6,27 | ||
0,12 | -1,565 | -1,445 | 1,36 | -17,68 | -16,33 | 0,00 | -16,33 | -16,33 | 0,00 |
7) По рассчитанным данным строят графики изменения сил, в зависимости от угла поворота коленчатого вала.
На верхнем графике строят изменения сил давления газов , удельной силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс и суммарной силы
, МПа.. (4.15)
Ниже строят значения сил в масштабе
Н/мм.
- найденной ранее силы ;
- боковой силы , действующей на стенку цилиндра и силы , действующей вдоль шатуна;
- нормальной силы , действующей по оси кривошипа и тангенциальной силы .
8) Для построения полярной диаграммы наносятся прямоугольные координаты силы по горизонтали и силы по вертикали. Для принятых в расчетах величин углов поворота коленчатого вала строится полярная диаграмма силы , то есть откладываются её составляющие ( - по горизонтали, - по вертикали), получая последовательно концы вектора . Полученные точки , , и т. д. последовательно в порядке углов соединяют плавной кривой. Это и есть полярная диаграмма силы с полюсом в точке .
9) Для нахождения результирующей силы на шатунную шейку необходимо полюс переместить по вертикали вниз на величину вектора ( - сила, возникающая вследствие вращения части массы шатуна и постоянна по величине и направлению) и обозначить эту точку . Затем вокруг точки проводится окружность любого радиуса, удобнее - радиусом шатунной шейки . Точка соединяется с точками , , и всеми остальными через тонкими прямыми линиями, конец которых должен выходить за пределы окружности. Вектор для каждого угла дает и направление и значение результирующей силы (нагрузки) на шатунную шейку.
10) Для построения развертки диаграммы нагрузки в прямоугольные координаты через точку проводится горизонтальная линия, служащая осью углов . Углы обозначаются через выбранные в пределах и через эти точки проводят вертикали. Для каждого угла , , и т.д. берется значение результирующей силы с полярной диаграммы нагрузки и откладывается по вертикали, причем все значения считаются положительными. Точки соединяются плавной кривой результирующей силы . На графике развертки обозначают точки кН, кН,
, кН; (4.16)
кН.
Средняя удельная нагрузка на подшипник, отнесенная к единице площади его диаметральной проекции, определится, как
, МПа/м, (4.17)
где - диаметр шатунной шейки, м,
- рабочая ширина вкладыша (принимается), м.
МПа/м.
Если переместить центр вниз на значение силы , получим результирующую силу, действующую на колено вала.
11) Пользуясь полярной диаграммой, можно построить диаграмму износа шейки, дающую условное представление о характере износа в предположении, что износ пропорционален усилиям, действующим на шейку, и происходит в секторе от мгновенного направления силы .
Для этого ниже полярной диаграммы строится еще одна окружность, (также удобнее радиусом ). К внешней стороне окружности прикладываются векторы усилий, параллельные соответствующим векторам полярной диаграммы (параллельно силам ) так, чтобы линия действия их проходила через центр. Значение усилий для каждого угла берется с развернутой диаграммы нагрузки, и под углом к направлению каждого усилия в обе стороны проводятся кольцевые полоски, высота которых пропорционально этому усилию. Суммарная площадь этих полосок в итоге представляет собой условную диаграмму износа. На диаграмме износа шейки видна зона наибольших и наименьших давлений на нее. В месте наименьших давлений проводится осевая линия , где должно выводиться отверстие подвода масла к подшипнику.
12) Под графиком развернутой диаграммы нагрузки строят кривую суммарного индикаторного крутящего момента. Для этого по оси абсцисс откладывают значение угла поворота кривошипа в пределах от до ( - число цилиндров) для четырехтактного двигателя.
По оси ординат откладывается значение крутящего момента, равное
, (4.18)
в масштабе Н·м/мм, значение силы берется с построенного на листе 1 графика.
Предполагается, что крутящий момент в отдельных цилиндрах изменяется одинаково, лишь со сдвигом на угол . Поэтому берется участок силы в пределах от до , значение ее умножается на радиус кривошипа и полученные значения крутящего момента откладываются на строящемся графике. Затем берется следующий равный участок силы и т.д. Таким образом, получается число кривых крутящего момента, равное .
Кривая суммарного индикаторного крутящего момента многоцилиндрового двигателя на участке получается путем графического суммирования полученного числа кривых крутящих моментов для отдельных цилиндров. Среднее значение индикаторного момента определится
, Н·м, (4.19)
где и - положительная и отрицательная площади диаграммы.
мм.
, Н·м (4.20)
Н·м.
Ввиду того, что при построении диаграммы индикаторного крутящего момента двигателя не учитывались затраты на трение, привод вспомогательных механизмов и т.д., для получения значения действительного эффективного крутящего момента необходимо учесть величину механического КПД
, Н·м, (4.21)
Н·м.
Полученное значение среднего эффективного крутящего момента следует сопоставить с расчетным значением
, Н·м, (4.22)
Н·м.
Отклонение графического полученного значения момента от его расчетного значения не должно превышать
, (4.23)
Отклонение не превышает допустимого значения.
5 Уравнновешивание двигателя
После выполнения кинематического и динамического расчётов производится анализ уравновешенности рассматриваемого двигателя.
Данный двигатель можно рассматривать как четыре двухцилиндровых V – образных двигателя.
Равнодействующая сил инерции 1 порядка постоянна по величине и всегда направлена по радиусу кривошипа. Уравновешивается соответственно для первого и четвёртого, второго и третьего колена.
.
Аналогично уравновешиваются силы PS для первого и четвёртого, второго и третьего колена и равнодействующая сил инерции 2 порядка.
;
.
Поскольку вал несимметричен в плоскости вала будут действовать моменты MjI и MS. Величина этих моментов определяется относительно центра коленчатого вала.
Суммарный момент сил инерции первого и четвёртого колена действует в плоскости этих колен и равен
M1,4jI=3Lц∙RjI; (5.1)
M1,4S=3Lц∙PS. (5.2)
Суммарный момент сил второго и третьего колена действует в плоскости этих колен и равен
M2,3jI=Lц∙RjI; (5.3)
M2,3S=Lц∙PS. (5.4)
Результиркющий момент получается путём геометрического сложения векторов этих моментов
; (5.5)
. (5.6)
Результирующий момент MR может быть уравновешен как противовесами, установленными на каждом кривошипе, так и противовесами, размещёнными на концах коленчатого вала.
Равнодействующие сил инерции 2 порядка лежат в горизонтальной плоскости, равны по величине и попарно противоположны. Поэтому сумма моментов сил инерции 2 порядка равна нулю
.
Расчитываем величины неуравновешенных моментов
Моменты MjI и MS лежат в одной плоскости, поэтому результирующий момент найдём как их сумму
MR=MjI+MS=0,109+0,251=0,36ω2.
Наиболее простым способом уравновешивания этого момента является уравновешивание его противовесами, установленными на концах коленчатого вала.
Сила инерции возникающая в следствии вращения груза противовеса равна
Pг=mг∙Rг∙ω2.
Момент этой силы создаваемый на плече L равен
Mг=Pг∙L= mг∙Rг∙ω2∙L.
Для того чтобы двигатель был уравновешен момент сил инерции грузов должен быть равен результирующему моменту и противоположен по направлению, и должен лежать в одной с ним плоскости.
MR= Mг ;
mг∙Rг∙ω2∙L=0,36ω2;
mг∙Rг∙ L =0,36.
Принимаем расстояние L=0,78м, Rг=0,06м. Тогда вес грузов определится
mг∙0,06∙0,78=0,36;
mг=7,7 кг.
Определяем плоскость действия моментов.
Результирующий момент 1 и 4 колена равен
M1,4R=M1,4jI+M1,4S=3∙lц∙RjI+3∙lц∙RS=3∙lц∙( RjI+RS).
Результирующий момент 2 и 3 колена оределится как
M2,3 R=M2,3jI+M2,3S=lц∙RjI+lц∙RS=lц∙( RjI+RS).
Поскольку вектора этих моментов взаимоперпендикулярны , то тангенс угла наклона (α) результирующего вектора момента MR к горизонтальной плоскости равен
; α=arctg(1/3)=18°26’.
Т.к. плоскость действия момента перпендикулярна его вектору то угол наклона плоскости относительно вертикали равен 18°26’. В этой плоскости будем располагать грузы массой 7,7 кг на расстоянии 0,06 м от оси вращения кривошипа и на расстоянии 0,78 м друг от друга.