Расчет стоимости комплекта вентилей тиристорного плеча моста

Тип	Класс	nпосл, шт.	nпар, шт.	Стоимость комплекта, руб.
ТЛ 171-250				4 шт. х 5 шт. х 20,2 руб. = 404 руб. 4 шт. х 5 шт. х 22,1 руб. = 442руб. 3 шт. х 5 шт. х 24 руб. = 360 руб.
ТЛ 171-320				4 шт. х 4 шт. х 23,4 руб. = 374,4 руб. 4 шт. х 4 шт. х 25,7 руб. = 411,2 руб. 3 шт. х 4 шт. х 28 руб. = 366 руб.

3.7) Выбранный комплект вентилей.

По результатам экономического расчета для нескольких вентилей примем наиболее экономичное решение. Выбор типа и класса вентилей в диодном и тиристорном плечах выпрямителя определяем по наименьшей стоимости комплекта.

Из табл. 6 наименьшая стоимость комплекта вентилей диодного плеча моста = 210,6 руб.

Тип ДЛ 161-200, класс 10, n_посл = 3 шт., n_пар = 6 шт.

Из табл.7 наименьшая стоимость комплекта вентилей тиристорного плеча моста =360 руб.

Тип ТЛ 171-250, класс 10, n_посл = 3 шт., n_пар = 5 шт.

3.8) Проверка условия обеспечения допустимой скорости нарастания тока через тиристор.

Для тиристоров нормируется критическая скорость нарастания прямого тока (di/dt)_кр. Ориентировочно величину di/dt можно определить, принимая, что ток в процессе коммутации меняется по линейному закону

.

С учетом того, что ΔI = I_d, ωΔt = γ₁, получаем для тиристорного плеча

. (21)

При нескольких параллельных ветвях в плече моста условие обеспечения допустимой скорости нарастания тока через тиристор приобретает вид

. (22)

Расчет значения γ₁, входящего в формулу (22), нужно производить при α = 1,466 рад, что соответствует минимуму γ₁, и при I_d = 1,6·I_dн.

Из выражения (5) получаем

- угловая частота пульсаций выпрямленного тока.

Для выбранных в п.3.7. тиристоров типа ТЛ 171-250 А/мкс.

Проверим условие обеспечения допустимой скорости нарастания тока через тиристор.

Условие выполняется. Устанавливать добавочные дроссели последовательно с тиристорами не нужно.

3.9) Падение напряжения на диодном и тиристорном плечах моста в номинальном режиме.

При расчетах падение напряжения на одном вентиле примем равным половине максимально возможного значения ΔU_вм, указанного в табл. 4, 5.

Так как ток нагрузки протекает через одно тиристорное и одно диодное плечо моста, фактическое значение напряжения будет меньше рассчитанного по формуле (7) на сумму падений напряжения на этих плечах.

Падение напряжения на вентилях одного плеча моста

, (23)

где ΔU_в – падение напряжения на открытом вентиле, берется из справочных данных табл. 4, 5.

Диодное плечо. Для диодов типа ДЛ 161-200

.

.

Тиристорное плечо. Для тиристоров типа ТЛ 171-250

.

.

3.10) Коэффициент полезного действия выпрямительной установки в номинальном режиме.

Коэффициент полезного действия выпрямительной установки

, (24)

где - падение напряжения на диодном плече моста;

- падение напряжения на тиристорном плече моста.

.

.

3.11) Потери мощности в выпрямительной установке в номинальном режиме.

Потери мощности в выпрямительной установке

. (25)

.

.

У преобразователей ЭПС эти потери настолько велики, что для обеспечения допустимой температуры приходится использовать вентили с минимальными значениями ΔU_в и применять принудительное охлаждение.