Расчетная несущая способность на продольный сдвиг
(1) Прочность бетонной полки на продольный сдвиг (плоскости сдвига типа а-а, показанные на рисунке 6.15) следует определять в соответствии с EN 1992-1-1, 6.2.4.
(2) При отсутствии более точных расчетов несущая способность на сдвиг по любой поверхности потенциального разрушения в полке или вуте может быть определена в соответствии с EN 1992-1-1, 6.2.4(4). Для поверхностей сдвига, огибающую объединительную деталь (например, поверхность сдвига b-b на рисунке 6.15), размер hf следует принимать равным длине поверхности сдвига.
(3) Эффективная поперечная арматура на единицу длины, Asf/sf, см. EN 1992-1-1, должна соответствовать рисунку 6.15, на котором Ab, At и Abh — площади арматуры на единицу длины балки,
с анкеровкой, принятой в EN 1992-1-1, 8.4, для продольной арматуры.
(4) При использовании сборных железобетонных элементов в сочетании с монолитным бетоном несущую способность на продольный сдвиг следует определять в соответствии с EN 1992-1-1, 6.2.5.
| Тип | As f /sf |
| a-a | Ab + At |
| b-b | 2Ab |
| c-c | 2Ab |
| d-d | 2Abh |
Рисунок 6.15 — Типичные потенциальные поверхности разрушения при сдвиге
Минимальное поперечное армирование
(1) Минимальную площадь армирования следует определять в соответствии с EN 1992-1-1, 9.2.2(5),
с использованием правил, относящихся к поперечному армированию.
Продольный сдвиг и поперечное армирование в балках зданий
(1) Если используется стальной профилированный лист и поверхность сдвига пересекает толщину плиты (например, поверхность сдвига типа а-а на рисунке 6.16), то размер hf принимают равным толщине бетона над гофрами профилированного листа.
(2) Если стальной профилированный лист расположен гофрами поперек балки, а расчетная несущая способность стад-болтов определена с учетом понижающего коэффициента kt (см. 6.6.4.2), то поверхности сдвига типа b-b по рисунку 6.16 рассматривать не требуется.
(3) Для поверхности сдвига типа с-с (см. рисунок 6.16) высоту стального профилированного листа не следует включать в hf, если возможность включения не подтверждена результатами испытаний.
(4) Если стальной профилированный лист с механической или фрикционной связью и с расположением гофров поперек балки не имеет разрывов по длине верхней полки стальной балки, то его влияние на поперечное армирование поверхности сдвига типа а-а может быть учтено путем замены выражения (6.21) в EN 1992-1-1, 6.2.4(4), выражением
, (6.25)
где Ape — эффективная площадь поперечного сечения стального профилированного листа на единицу длины балки, см. 9.7.2(3); для профилированных листов с отверстиями следует использовать площадь нетто;
fyp,d — расчетное значение временного сопротивления стали профилированного листа.
| Тип | Asf/sf |
| a-a | At |
| b-b | 2Ab |
| c-c | 2Ab |
| d-d | At + Ab |
Рисунок 6.16 — Типичные поверхности потенциального разрушения при сдвиге бетона плиты